吳曉清 熊立國 高 薦 趙亞笛 田 勝# 宋光武 燕 瀟

(1.北京燃?xì)饽茉窗l(fā)展有限公司,北京 100012;2.北京市生態(tài)環(huán)境保護(hù)科學(xué)研究院,國家城市環(huán)境污染控制工程技術(shù)研究中心,北京 100037)

為順應(yīng)全球綠色低碳發(fā)展趨勢,2020年我國提出CO2排放力爭2030年前達(dá)到峰值、2060年前實現(xiàn)碳中和的目標(biāo)。以固定式燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)(以下簡稱固定式內(nèi)燃機(jī))為原動機(jī)的分布式能源具有綜合能效高、節(jié)能環(huán)保等優(yōu)點(diǎn),是實現(xiàn)碳達(dá)峰碳中和富有成效的技術(shù)方案之一[1]。一方面,系統(tǒng)能源綜合利用效率高,由于燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)兼?zhèn)浒l(fā)電、供熱、供冷等多種能源同時服務(wù)功能,可有效實現(xiàn)能源的梯級利用,能源綜合轉(zhuǎn)化效率達(dá)70%以上;另一方面,能量損耗低,分布式內(nèi)燃機(jī)布置在用戶附近,無需建設(shè)大電網(wǎng)即可實現(xiàn)高壓輸電,減少線損,降低能源消耗[2-5]。

國家和地方層面也制定一系列政策來推廣固定式內(nèi)燃機(jī),在政策的刺激下,固定式內(nèi)燃機(jī)已廣泛應(yīng)用于辦公樓、醫(yī)院、商場、酒店等場所。據(jù)不完全統(tǒng)計,截至2020年底,我國天然氣分布式能源項目(單機(jī)容量不超過50 MW、總裝機(jī)容量200 MW以下)共計632個,總裝機(jī)容量達(dá)2 274萬kW[6]。其中,總裝機(jī)規(guī)模的18%采用燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)為動力設(shè)備,主要滿足酒店、醫(yī)院和數(shù)據(jù)中心等負(fù)荷較小且波動范圍較大的用戶需求[7]。但相應(yīng)的環(huán)境管理略滯后,部分燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)因在非正常時段(例如啟停機(jī))存在排放濃度超過標(biāo)準(zhǔn)限值的情況,而受到行政處罰,間接提高了內(nèi)燃機(jī)運(yùn)營成本,不利于其推廣應(yīng)用。本研究梳理了固定式內(nèi)燃機(jī)的管理現(xiàn)狀,分析排放現(xiàn)狀,重點(diǎn)對超標(biāo)情況進(jìn)行分析,最終從環(huán)境管理政策、技術(shù)更新方向等多方面提出建議與對策,為生態(tài)環(huán)境部門提高固定式內(nèi)燃機(jī)NOx排放監(jiān)管的科學(xué)性、有效性提供參考。

1 研究對象與方法

1.1 機(jī)組概況

某數(shù)據(jù)中心項目位于北京市,項目采用固定式內(nèi)燃機(jī)為核心的冷熱電三聯(lián)供系統(tǒng),以燃?xì)鉃橐淮文茉从糜诎l(fā)電,并利用發(fā)電后產(chǎn)生的余熱進(jìn)行制冷或供熱,通過對能量的梯級利用向用戶輸出電、熱(冷)。項目配置5臺燃?xì)鈨?nèi)燃發(fā)電機(jī)組(以下簡稱機(jī)組),設(shè)計4用1備,單臺機(jī)組發(fā)電功率為3 349 kW,每臺機(jī)組配套1臺制冷功率2 910 kW、供熱功率2 557 kW的余熱直燃機(jī)及2臺4.2 MW燃?xì)忮仩t,主要為該數(shù)據(jù)中心及園區(qū)周邊提供冷、熱、電。采用稀薄燃燒技術(shù)結(jié)合選擇性催化還原技術(shù)(SCR)控制NOx排放,脫硝劑為尿素溶液。

機(jī)組運(yùn)行較為規(guī)律,峰、平電時段(7：00—23：00)2臺機(jī)組運(yùn)行,與市政電網(wǎng)相互支撐,谷電時段(23：00至次日7：00)停機(jī)。一般情況下單臺機(jī)組啟停機(jī)1次/d。其余3臺機(jī)組常年處于熱備狀態(tài)(即機(jī)組不切斷水電氣),確保市政斷電8 min內(nèi)實現(xiàn)電力帶載,啟動后30 min穩(wěn)定滿載運(yùn)行,保障供能連續(xù)性及應(yīng)急用電。

1.2 數(shù)據(jù)收集與測試

主要針對機(jī)組運(yùn)行過程的排放特征進(jìn)行研究,通過調(diào)取機(jī)組實時監(jiān)控數(shù)據(jù),獲取了2022年1月1#機(jī)組的煙氣自動監(jiān)控系統(tǒng)(CEMS)信息。經(jīng)數(shù)據(jù)識別,剔除因信息傳輸故障、監(jiān)測儀器故障、停機(jī)過程中空氣過程系數(shù)較高導(dǎo)致折算濃度失真等因素引起的數(shù)據(jù)無效情況,采集到NOx、CO排放濃度有效的數(shù)據(jù)623組。

采用納氏試劑分光光度法測量煙氣中的NH3濃度。利用吸收裝置(由兩只串聯(lián)的裝有吸收液的250 mL多孔玻璃吸收瓶組成)采集煙氣中的NH3,且采集3個不同時段的煙氣組分。采樣流量為1 L/min,采樣30 min后,密封保存,回實驗室采用紫外可見分光光度計(UV-752)在波長420 nm處以水作參比,測定吸光度,根據(jù)校準(zhǔn)曲線得出實測濃度,并折算為煙氣含氧量5%(體積分?jǐn)?shù))時的排放濃度。

1.3 運(yùn)行方式的情景設(shè)置

通過調(diào)整運(yùn)行方式,即固定式內(nèi)燃機(jī)由“調(diào)峰模式”(情景1)改為“降負(fù)荷不停機(jī)”(情景2),考察運(yùn)行方式對NOx排放量的影響。場景與運(yùn)行基本參數(shù)設(shè)定見表1。

表1 運(yùn)行方式的情景設(shè)置Table 1 The setting of simulated scenario

1.4 排放量核算方法

1.4.1 排放量

NOx排放量核算方法見式(1)和式(2)。

E=Ev×t×10-6

(1)

(2)

式中：E為排放量,t;t為運(yùn)行時間,min;Ev為排放速率,g/min;V0為基準(zhǔn)煙氣量,m3/h;C’為未開啟SCR時出口NOx折算質(zhì)量濃度,mg/m3,滿負(fù)荷運(yùn)行時取240 mg/m3,根據(jù)負(fù)荷變化,NOx折算質(zhì)量濃度也會產(chǎn)生變化(見圖1(b))。

圖1 機(jī)組運(yùn)行與NOx折算質(zhì)量濃度曲線Fig.1 The characteristics of electric generator operation and converted NOx mass concentration

SCR系統(tǒng)穩(wěn)定之后NOx折算質(zhì)量濃度按式(3)計算。

Cout=(1-η)×C’

(3)

式中：Cout為SCR系統(tǒng)穩(wěn)定后出口NOx折算質(zhì)量濃度,mg/m3;η為SCR脫硝效率,考慮到SCR系統(tǒng)對NOx的轉(zhuǎn)化率為60%～90%[8],取75%。

1.4.2 煙氣量

該項目采用的氣源為陜甘寧天然氣,含94.70%(體積分?jǐn)?shù),下同) CH4、0.55% C2H4、0.08% C3H8、0.01% i-C4H10、0.01% n-C4H10、1.92% N2、2.71% CO2、0.02% He,低位熱值與高位熱值分別為34.16、37.98 MJ/m3[9]。為簡化計算,假設(shè)市政管道天然氣成分全部為CH4,采用CH4進(jìn)行理論計算;燃?xì)庠O(shè)施產(chǎn)生的煙氣含氧量為x;空氣中O2體積分?jǐn)?shù)為21%,其余為N2。根據(jù)式(4),設(shè)1 mol CH4燃燒需要4.76amol空氣,則煙氣中含氧量x可表示為式(5)。

CH4+a(O2+3.76N2)→CO2+2H2O+
(a-2)O2+3.76aN2

(4)

(5)

由式(5)可得出式(6)。

(6)

則煙氣量可按照式(7)和式(8)計算。

(7)

(8)

式中：S為天然氣消耗量,m3/h;P為輸出功率,kW;38%為發(fā)電效率,采用文獻(xiàn)[10]中的經(jīng)驗參數(shù);0.1為折算系數(shù),1 kW內(nèi)燃機(jī)的天然氣消耗量為0.1 m3/h。

2 環(huán)境管理現(xiàn)狀

2.1 排放標(biāo)準(zhǔn)

關(guān)于內(nèi)燃機(jī)的排放標(biāo)準(zhǔn),國家層面只針對車用內(nèi)燃機(jī)發(fā)布了標(biāo)準(zhǔn),尚未制定固定式內(nèi)燃機(jī)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。據(jù)原國家環(huán)境保護(hù)總局《關(guān)于內(nèi)燃機(jī)瓦斯發(fā)電項目環(huán)境影響評價標(biāo)準(zhǔn)請示的復(fù)函》(環(huán)函〔2006〕359號)要求,使用《車用點(diǎn)燃式發(fā)動機(jī)及裝用點(diǎn)燃式發(fā)動機(jī)汽車排氣污染物排放限值及測量方法》(GB 14762—2002)第二階段和《車用壓燃式、氣體燃料點(diǎn)燃式發(fā)動機(jī)與汽車排氣污染物排放限值及測量方法(中國Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ階段)》(GB 17691—2005)中的大氣污染物排放控制要求進(jìn)行環(huán)境影響評價,但以上兩項標(biāo)準(zhǔn)目前已廢止,且與固定污染源的管理存在明顯差異,指標(biāo)體系混亂。

為適應(yīng)北京市環(huán)境管理的需求,在缺少國標(biāo)的前提下,原北京市環(huán)境保護(hù)局率先針對固定式內(nèi)燃機(jī)排放和控制技術(shù)開展研究,并制定了《固定式內(nèi)燃機(jī)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(DB11/ 1056—2013)。該標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行后,北京市固定式內(nèi)燃機(jī)項目通過再調(diào)試采用了稀薄燃燒技術(shù)使NOx的初始排放得到了有效控制,結(jié)合SCR工程減排,實現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放。其他地區(qū)尚未制定固定式內(nèi)燃?xì)庀嚓P(guān)排放標(biāo)準(zhǔn),則執(zhí)行大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)。

2.2 達(dá)標(biāo)判定依據(jù)

DB11/ 1056—2013排放標(biāo)準(zhǔn)中設(shè)置了顆粒物、NOx、CO和NH3的排放限值要求,但未明確“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù)。

排污許可體系相關(guān)技術(shù)規(guī)范率先提出“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù)。除不涉及燃燒設(shè)施的行業(yè)外,既有涉氣行業(yè)(包括火電、鋼鐵、水泥、石化、煉焦、電鍍等共19個行業(yè))的排污許可證申請與核發(fā)技術(shù)規(guī)范已將干法脫硫、SCR脫硝無法同步投運(yùn)的時段納入考慮,并設(shè)定了適合行業(yè)特征的啟動時段SO2和NOx豁免時長。但是關(guān)于固定式內(nèi)燃機(jī),尚未頒布專項排污許可規(guī)范,執(zhí)行《排污許可證申請與核發(fā)技術(shù)規(guī)范 總則》(HJ 942—2018),對于“非正常情況”下的排放濃度合規(guī)判定方法中,要求“其他非正常情況導(dǎo)致污染物超標(biāo)排放的,應(yīng)立即停產(chǎn)整改”,這明顯不適用于燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)啟停機(jī)等非正常時段。因此,現(xiàn)行的排污許可證相關(guān)規(guī)范可能導(dǎo)致固定式內(nèi)燃機(jī)在執(zhí)行層面存在缺失“非正常情況達(dá)標(biāo)判定依據(jù)”的問題。

生態(tài)環(huán)境部頒布的其他固定源大氣污染源排放標(biāo)準(zhǔn)也未明確“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù)。但是部分地區(qū)固定源排放標(biāo)準(zhǔn)會對啟停機(jī)的排放進(jìn)行豁免,例如江蘇省《固定式燃?xì)廨啓C(jī)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(DB32/ 3967—2021)明確規(guī)定了豁免時段——“固定式燃?xì)廨啓C(jī)啟動、停機(jī)的時段”,為固定式內(nèi)燃機(jī)“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù)的制定做出示范。

3 排放現(xiàn)狀分析

3.1 歷史數(shù)據(jù)分析

根據(jù)DB11/ 1056—2013,北京市固定式內(nèi)燃機(jī)處理設(shè)施后煙囪中NOx、CO的1 h排放限值分別為75、800 mg/m3,據(jù)此對1#機(jī)組的排放數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,結(jié)果如圖2所示。在機(jī)組運(yùn)行過程中,NOx與CO排放超標(biāo)小時數(shù)分別為61、4 h,分別占有效小時數(shù)的9.8%、0.6%,且CO超標(biāo)時間段NOx必超標(biāo)。因此,NOx排放超標(biāo)是固定式內(nèi)燃機(jī)關(guān)鍵問題,后續(xù)主要針對NOx排放超標(biāo)情況進(jìn)行重點(diǎn)分析。

注：虛線為排放限值,圖3和圖4同;“1”“2”“3”分別為啟動超標(biāo)、停機(jī)超標(biāo)、正常運(yùn)行超標(biāo)。圖2 NOx與CO排放數(shù)據(jù)分析Fig.2 The concentration characteristics of NOx and CO

因啟動超標(biāo)、停機(jī)超標(biāo)、正常運(yùn)行NOx超標(biāo)的小時數(shù)分別為20、9、32,占NOx超標(biāo)總小時數(shù)的33%、15%、52%。NOx排放濃度有效數(shù)據(jù)中,NOx小時質(zhì)量濃度介于0～305 mg/m3,月均值為47.1 mg/m3。其中,NOx小時質(zhì)量濃度在40～60 mg/m3區(qū)間比例最高,占41%,其次為0～20 mg/m3區(qū)間,占27%,這兩個區(qū)間的數(shù)據(jù)均為機(jī)組停機(jī)過程采集。NOx排放濃度符合正態(tài)分布,95%置信區(qū)間為[43.69 mg/m3,50.55 mg/m3]。

對NH3排放的濃度進(jìn)行分析,結(jié)果顯示煙氣中NH3排放質(zhì)量濃度為0.94 mg/m3,滿足DB11/ 1056—2013排放限值要求(2.5 mg/m3),屬于達(dá)標(biāo)排放。

3.2 超標(biāo)情況分析

為分析啟停機(jī)時NOx超標(biāo)的原因,選取典型的啟動升負(fù)荷階段、停機(jī)降負(fù)荷階段,對SCR系統(tǒng)煙氣溫度、NOx折算濃度隨啟停機(jī)時間的變化趨勢進(jìn)行分析。機(jī)組啟動過程N(yùn)Ox排放與啟動前后的狀態(tài)(如因長時間停機(jī)后冷啟動、運(yùn)行故障非正常停機(jī)后的熱啟動)密切相關(guān)[11]76。從圖3(a)和圖3(b)可看出,內(nèi)燃機(jī)啟動過程中,CEMS具有滯后性,SCR出口處NOx濃度大約有3～5 min的測量延遲。隨著內(nèi)燃機(jī)負(fù)荷的增加,煙氣中NOx濃度迅速升高,特別是在熱啟動過程中,NOx濃度上升速度較快。同時,在冷啟動初期,由于SCR系統(tǒng)入口煙氣溫度低于催化劑的溫度窗口(320～550 ℃)下限,造成SCR系統(tǒng)啟動時間滯后于生產(chǎn)設(shè)備啟動時間。隨著煙氣溫度的提高,接近SCR反應(yīng)溫度,噴氨系統(tǒng)啟動,調(diào)整過程中需經(jīng)煙氣濃度檢測和氨制備等環(huán)節(jié),造成一定延遲,本研究中約為3 min,隨后NOx濃度急速下降,實現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放。通常情況下,采用熱啟動且無調(diào)峰或調(diào)試、試驗需要時,機(jī)組能夠快速提升負(fù)荷,煙氣溫度迅速升高到SCR系統(tǒng)投運(yùn)條件,縮短N(yùn)Ox超標(biāo)排放的時長[11]80。

圖3 冷啟動、熱啟動與停機(jī)階段NOx隨時間變化趨勢Fig.3 NOx concentration characteristics during the cold-start-up,hot-start-up and shut down stages

為防止尿素溶液過噴結(jié)晶堵塞造成設(shè)備損壞,內(nèi)燃機(jī)的關(guān)停滯后于SCR系統(tǒng),造成停機(jī)過程中產(chǎn)生的煙氣與煙道內(nèi)剩余的煙氣未經(jīng)過SCR系統(tǒng)直接排放。從圖3(c)可看出,SCR系統(tǒng)關(guān)停后T1時間段煙氣濃度維持低位,達(dá)標(biāo)排放,主要因為SCR系統(tǒng)至CEMS煙道內(nèi)煙氣有所滯留,造成約5 min遲滯。T2時間段煙氣濃度大幅上升,主要因為內(nèi)燃機(jī)至SCR系統(tǒng)煙道內(nèi)煙氣排放至CEMS,由于SCR系統(tǒng)關(guān)閉,煙氣直排,NOx維持高位(約為450 mg/m3),且隨煙氣的排出逐步下降。

在正常運(yùn)行狀態(tài)下也存在NOx超標(biāo),經(jīng)分析,疑似為SCR催化劑老化,部分活性降低,從而導(dǎo)致NOx穿透催化劑層,致使NOx排放不穩(wěn)定。

4 整改方案及評估

4.1 系統(tǒng)優(yōu)化

針對啟動階段SCR不同步投運(yùn)的問題,由于SCR催化劑本身具有一定的熱惰性,要達(dá)到溫度窗口下限需要一定的預(yù)熱時間,且如降低SCR的運(yùn)行溫度至溫度窗口下限以下,煙氣主體中的硫酸氫銨蒸氣會在催化劑表面產(chǎn)生凝結(jié),堵塞SCR催化劑表面吸附孔徑,造成催化劑失活。因此,SCR系統(tǒng)的啟動階段NOx排放超標(biāo)現(xiàn)象會不可避免地產(chǎn)生。針對停機(jī)階段與正常運(yùn)行狀態(tài)超標(biāo)問題,減少NOx超標(biāo)情況的控制策略如下：1)優(yōu)化SCR系統(tǒng)停機(jī)控制邏輯調(diào)整,解決SCR不同步投運(yùn)問題。在防止停機(jī)過程中出現(xiàn)尿素過噴的前提下,依據(jù)停機(jī)功率曲線對停機(jī)過程尿素噴量進(jìn)行預(yù)測、校核,將功率信號接入SCR系統(tǒng)對尿素泵流量進(jìn)行控制,實現(xiàn)SCR與內(nèi)燃機(jī)停機(jī)連鎖,以確保停機(jī)過程中NOx始終達(dá)標(biāo)排放。2)改造SCR系統(tǒng),減少穩(wěn)定工況超標(biāo)情況。為減少穩(wěn)定運(yùn)行工況下超標(biāo)情況,對SCR系統(tǒng)主體進(jìn)行改造升級,通過增加SCR催化床層厚度,提高NH3/NO反應(yīng)時間,提升SCR系統(tǒng)脫硝效率,減少NOx穿透。3)加強(qiáng)機(jī)組日常維護(hù),減少故障停機(jī)。對機(jī)組進(jìn)行預(yù)防性保養(yǎng),最大程度減少故障停機(jī)次數(shù)。對容易影響機(jī)組初始NOx排放的火花塞、預(yù)燃室部件、增壓器等部件,縮短保養(yǎng)周期,降低故障停機(jī)頻率。

經(jīng)過上述優(yōu)化后,NOx排放濃度整體較為穩(wěn)定,偶有升高也控制在排放限值之內(nèi),日常運(yùn)行工況下超標(biāo)現(xiàn)象能得到有效控制。由圖4可看出,輸出功率下降過程約3 min,CESM存在5～6 min的時間滯后,而后NOx快速下降,NOx均達(dá)標(biāo)排放,有效改善了改造前停機(jī)過程中NOx超標(biāo)現(xiàn)象。

圖4 系統(tǒng)優(yōu)化后停機(jī)階段NOx變化趨勢Fig.4 NOx concentration characteristics during the shut down stages after system optimization

4.2 運(yùn)行方式優(yōu)化

針對啟停機(jī)的環(huán)境問題,分別考察了表1中兩種運(yùn)行方式的排放速率,結(jié)果如圖5所示。對排放速率進(jìn)行積分,核算出情景1、情景2的NOx日排放量分別為9.5、11.4 kg。情景2通過不停機(jī)操作避免了啟動時段的SCR不同步投運(yùn)的問題,但在50%負(fù)荷下持續(xù)排放8 h,相比情景1造成了更多的NOx排放,并未提升環(huán)境效益。

圖5 不同運(yùn)行方式的模擬結(jié)果Fig.5 Simulation results using different mode

5 結(jié)論與建議

5.1 結(jié) 論

1) 固定式內(nèi)燃機(jī)得到了廣泛應(yīng)用,但環(huán)境管理政策相對滯后。除北京市外,從國家到地方,尚未制定固定式內(nèi)燃機(jī)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)?，F(xiàn)行的排放標(biāo)準(zhǔn)、排污許可證技術(shù)規(guī)范并未明確“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù),導(dǎo)致固定式內(nèi)燃機(jī)在執(zhí)行層面存在缺失“非正常情況”達(dá)標(biāo)判定依據(jù)的問題。

2) 調(diào)研期間,機(jī)組排放的NOx小時質(zhì)量濃度介于0～305 mg/m3,月均值為47.1 mg/m3;NOx與CO均出現(xiàn)不同程度的超標(biāo)現(xiàn)象,NOx與CO排放超標(biāo)小時數(shù)分別為61、4 h,分別占有效小時數(shù)的9.8%、0.6%;NH3質(zhì)量濃度為0.94 mg/m3,達(dá)標(biāo)排放。SCR系統(tǒng)與生產(chǎn)設(shè)備不同步投運(yùn)是造成內(nèi)燃機(jī)啟動、停機(jī)階段超標(biāo)的主要原因;正常運(yùn)行狀態(tài)下,NOx排放超標(biāo)的原因為SCR催化劑老化,部分活性降低,導(dǎo)致NOx穿透催化劑層,超標(biāo)排放。

3) 由于要達(dá)到SCR催化劑溫度窗口下限需預(yù)熱時間,且溫度過低會導(dǎo)致硫酸氫銨凝結(jié),造成催化劑失活。因此,SCR系統(tǒng)的啟動階段NOx排放超標(biāo)現(xiàn)象會不可避免地產(chǎn)生。通過優(yōu)化脫硝停機(jī)控制調(diào)整邏輯,可解決由于SCR不同步投運(yùn)造成的停機(jī)過程N(yùn)Ox超標(biāo)現(xiàn)象。通過增加SCR催化床層厚度可解決正常運(yùn)行超標(biāo)的問題。

4) “調(diào)峰模式”“調(diào)負(fù)荷不停機(jī)”兩種運(yùn)行方式的NOx日排放量分別為9.5、11.4 kg,后者的排放量略高于前者,主要原因是不停機(jī)操作避免了啟動時段的SCR不同步投運(yùn)的問題,但在50%負(fù)荷下持續(xù)排放8 h,造成了更多的NOx排放,并未提升環(huán)境效益。因此“調(diào)峰運(yùn)行”仍為燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)環(huán)境效應(yīng)最佳的運(yùn)行方式。

5.2 建 議

1) 從戰(zhàn)略角度考慮,應(yīng)盡快制定國家層面的固定式內(nèi)燃機(jī)排放標(biāo)準(zhǔn),為固定式內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行提供排放依據(jù)。同時,在排放標(biāo)準(zhǔn)與排污許可管理體系中,明確固定式內(nèi)燃機(jī)“非正常情況”下的達(dá)標(biāo)判定依據(jù)。

2) 加強(qiáng)對內(nèi)燃機(jī)、SCR系統(tǒng)的監(jiān)控、優(yōu)化與運(yùn)行管理。重點(diǎn)關(guān)注正常運(yùn)行狀態(tài)下NOx排放超標(biāo)現(xiàn)象,對催化劑進(jìn)行定期檢查、維護(hù),及時進(jìn)行更新,避免因為催化劑失效造成的排放超標(biāo)現(xiàn)象。加強(qiáng)機(jī)組日常維護(hù),減少故障停機(jī)。

3) 進(jìn)一步加強(qiáng)脫硝技術(shù)的研發(fā)與應(yīng)用。通過優(yōu)化SCR系統(tǒng)停機(jī)控制邏輯,實現(xiàn)SCR系統(tǒng)與內(nèi)燃機(jī)停機(jī)連鎖,縮短停機(jī)過程中SCR系統(tǒng)與內(nèi)燃機(jī)停機(jī)間隔,改善停機(jī)過程中NOx超標(biāo)現(xiàn)象。繼續(xù)探索、加快寬溫催化劑的研發(fā),拓寬SCR催化劑的溫度窗口,滿足開機(jī)低溫條件下SCR系統(tǒng)運(yùn)行需要。

4) 優(yōu)化“調(diào)峰運(yùn)行”方式。滿足電網(wǎng)調(diào)峰需求的前提下,優(yōu)化“調(diào)峰運(yùn)行”方式,合理安排多臺機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷分配,保證各機(jī)組安全運(yùn)行與SCR系統(tǒng)正常的前提下,需停機(jī)的機(jī)組盡快降負(fù)荷,迅速停爐,盡量減少啟停機(jī)階段NOx超標(biāo)排放時長,降低超標(biāo)幅度。