金小榮，隋 欣，郭 永，莫立成

（1.浙江大學建筑設計研究院有限公司，浙江 杭州 310028；2.浙江華蘊基礎工程有限公司，浙江 湖州 313211）

0 引 言

基坑工程作為開發(fā)利用城市地下空間的重要保障，正向著“深、大、緊、近”四個方向發(fā)展。基坑工程具有地域性、綜合性、風險性、環(huán)境效應和時空效應的特點[1]，其設計和施工難度大。在城市化水平較高的地區(qū)，如棚戶區(qū)改造項目、企業(yè)改擴建項目等，由于這些工程大多處在建（構）筑物密集地帶，地下管線交錯，周邊環(huán)境復雜，因此對基坑工程提出了更高的要求。

在基坑周邊存在大量地下管線及建筑基礎、施工用地緊張且不能超紅線，基坑深度一般但面積大的工程中，排樁與斜撐組合形式的圍護結構往往能彰顯其優(yōu)越性。相比于排樁與錨索（桿）、排樁與水平內(nèi)支撐的圍護結構，排樁與斜撐的圍護結構具有不受紅線限制、挖土方便、換撐工況相對獨立不受整體牽制、節(jié)約工期且經(jīng)濟的優(yōu)點。

1 強制攪拌斜向支撐樁特點

根據(jù)斜撐支撐點的不同，斜撐可以分為三類。第一類，斜撐底部撐在基礎底板牛腿[2-3]或暗梁[4]。第二類，斜撐底部撐在支撐樁，支撐樁可以是灌注樁[5]、管樁[6]、攪拌樁[7-8]與樹根樁復合結構[9]等。第三類，斜撐底部撐在地基土中[10-11]。本文所介紹的強制攪拌斜向支撐樁屬于第三類，它是由鋼格構、預制方樁、強制攪拌體以及擴大底部組成（如圖1～3）。鋼格構與預制方樁端部預先焊接形成整體，液壓送樁過程中，當樁內(nèi)部的強制注漿口達到基坑支護設計注漿段位置時，啟動高壓注漿泵，使鋼格構與預制方樁外形成攪拌體。與其他類型斜撐相比，強制攪拌斜向支撐樁具有以下特點：

圖1 強制攪拌斜向支撐樁正向圖Fig.1 Front photo of forced mixing inclined support pile

圖2 強制攪拌斜向支撐樁側向圖Fig.2 Side photo of forced mixing inclined support pile

圖3 強制攪拌體以及擴大底部開挖現(xiàn)場圖Fig.3 Photo of forced stirring body and enlarged bottom

（1）施工工序少：強制攪拌斜向支撐樁施工時無需預留三角土及施工縫，無需施工反力支座，無需二次挖土和二次施工底板，大大減小基礎漏水風險。

（2）變形控制更可靠：強制攪拌斜向支撐樁屬于超前支護形式，可在基坑開挖前提前控制土體變形。同時，由于不需要預留三角土，更有利于控制變形和周邊環(huán)境的安全。在設置墻體止水帶并回填土方后拆除斜格構，大大減小換撐引起的變形。

（3）經(jīng)濟性：由于強制攪拌斜向支撐樁施工速度快、工期短，可以節(jié)約工程造價。

2 工程實例

2.1 工程概況

本工程建設場地位于杭州市拱墅區(qū)某小學舊址，神龍路以東，龍?zhí)谅芬晕鳎蚩德芬阅?，科祥路以北區(qū)域內(nèi)，以上場地周邊道路均為擬建道路，如圖4 所示。場地屬于拆舊建新，表層雜填土分布有混凝土活塊石等硬雜物，場地內(nèi)存在舊建筑樁基礎和條形基礎。本項目總用地面積33 588 m2，總建筑面積63 288 m2，其中地上建筑面積33 588 m2，地下建筑面積28 500 m2，架空層建筑面積1 200 m2，主要建設內(nèi)容為1～3 號教學組團、4 號行政樓、5號食堂風雨操場，設1 層地下室，基坑開挖深度為5.00～7.10 m，周長約為710 m。

圖4 基坑周邊環(huán)境示意圖Fig.4 Surrounding environment of the foundation pit

2.2 基坑周邊環(huán)境

本基坑場地現(xiàn)狀除西側有硬化道路（未通車）外，其余三側均為空地，環(huán)境尚可。

（1）基坑北側：地下室外墻距離用地紅線約9～10 m，紅線外為擬建沈康路，現(xiàn)狀為荒地。

（2）基坑東側：地下室外墻距離用地紅線約6～7 m，紅線外為擬建龍?zhí)谅?，現(xiàn)狀為停車場。

（3）基坑南側：地下室外墻距離用地紅線約4～19 m，紅線外為擬建科祥路，現(xiàn)狀為待拆遷多層建筑和停車場。

（4）基坑西側：地下室外墻距離用地紅線約5～7 m，紅線外為擬建神龍路，現(xiàn)狀為原水泥道路。

除西北角高壓線外，場地內(nèi)原有污水管、路燈照明等地下市政管線均已廢棄或在基坑施工前做遷移處理。西北角高壓線距離地下室剪力墻約6.4 m，距離較近，且對變形要求高。

2.3 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件

根據(jù)本工程的巖土工程勘察報告，擬建場地屬沖海積平原地貌，場地地形平坦?；涌拥滓陨现饕植纪翆訛棰?雜填土和①1粉質(zhì)黏土，基坑底全部位于灰色、流塑狀的②淤泥質(zhì)黏土層，對基坑十分不利。場地地基土物理力學指標設計參數(shù)如表1 所示。

表1 地基土物理力學指標設計參數(shù)表Table 1 Design parameter table of physical and mechanical indexes of foundation soil

根據(jù)場地鉆孔揭露，鉆孔深度范圍內(nèi)主要含水層為賦存于人工填土和黏性土層中的孔隙潛水以及賦存于基巖風化裂隙中的基巖裂隙水。水位埋深為0.40～2.60 m。

2.4 基坑圍護設計優(yōu)化方案

（1）原基坑圍護設計方案

綜合本工程的工程地質(zhì)條件、周邊環(huán)境及工程規(guī)模，本項目除西北角外，采用放坡開挖結合拉森IV 鋼板樁或H+HAT 工法樁的圍護結構。由于西北角存在高壓線，對變形要求較高，故西北角采用上部放坡、下部PC 工法樁和HU 工法樁結合一道型鋼水平內(nèi)支撐的圍護形式，如圖5 所示。

圖5 基坑西北角原設計平面Fig.5 Original design plan of northwest corner of foundation pit

（2）原基坑圍護設計方案缺點

原設計雖然可以保證基坑內(nèi)地下室結構的完好、基坑外土體的整體穩(wěn)定性，但是仍然存在不足，具體如下：

a）施工工期長：支撐施工完成后方可進行基坑開挖；換撐拆撐工況受底板強度影響，需要完成大量的支撐拆除工作。

b）工程造價高：立柱樁的設置、支撐面積大、施工工期長增加了工程成本；HU 工法樁型鋼間相對密實，因此含鋼量偏大。

c）施工不便：支撐下挖土需多臺挖機倒運，基坑開挖速度慢、出土慢。

（3）基坑圍護設計優(yōu)化方案

為解決上述圍護設計的不足，對本項目基坑進行設計優(yōu)化，西北角支護形式調(diào)整為：原西北角的西側區(qū)域調(diào)整為采用上部放坡開挖、下部雙排PC工法組合鋼管樁結合一道強制攪拌斜向支撐樁和被動區(qū)加固的圍護結構。原西北角的北側區(qū)域調(diào)整為采用放坡開挖結合H+HAT 工法樁的圍護結構，如圖6 所示。HAT 鋼板樁采用900 mm 寬的帽型拉森樁，以節(jié)約工程造價。

圖6 基坑西北角優(yōu)化設計平面Fig.6 Optimized design plane of northwest corner of foundation pit

2.5 強制攪拌斜向支撐樁的設計優(yōu)化方案

（1）強制攪拌斜向支撐樁的設計原理及關鍵點

強制攪拌斜向支撐樁的作用是將圍護樁所受的水平力通過斜撐樁傳遞到地基土中。因此，圍護樁與冠梁、冠梁與鋼格構、鋼格構與預制方樁、預制方樁與攪拌體之間的連接應滿足斜向支撐樁水平分力與豎向分力的要求。

本項目中采用的強制攪拌斜向支撐樁由400 mm×400 mm 的鋼格構斜撐下焊接400 mm×400 mm 預制方樁并采用強制攪拌體加固而成。鋼格構采用的角鋼與綴板材質(zhì)均為Q235B，鋼格構主肢采用L100×12 角鋼，綴板采用360×200×12，間距500 mm，鋼格構斜撐長6 m、9 m，滿足格構式壓彎構件的強度、剛度與穩(wěn)定性要求。預制方樁長9 m，傾角45°。鋼格構與預制方樁采用端部焊接，如圖7～8 所示。強制攪拌加固體直徑為800 mm，方樁端部處攪拌體擴徑至1 000 mm，端部錨入④1粉質(zhì)黏土層不小于1.5 m。典型基坑支護剖面如圖9 所示，鋼格構與預制方樁連接處端板詳圖如圖10 所示。

圖7 鋼格構與預制方樁端部焊接Fig.7 Welding of steel lattice structure and prefabricated square pile end

圖8 預制方樁端部Fig.8 End of prefabricated square pile

圖9 典型基坑支護剖面圖Fig.9 Profile of a typical foundation pit support

圖10 鋼格構與預制方樁連接處端板詳圖Fig.10 Profile on the end plate at the joint of steel lattice and prefabricated square pile

（2）強制攪拌斜向支撐樁施工技術

強制攪拌斜向支撐樁的施工工序為：a）施工準備，斜向支撐樁加工制作；b）開挖臨時坑，斜向支撐樁定位，在斜向支撐樁身上粘貼長方形鐵片，并懸掛角度監(jiān)測指針，便于壓樁角度的實時調(diào)整；c）安裝攪拌及推進裝置，從鋼格構的端部置入動力鉆桿裝置，液壓裝置就位；d）斜向支撐樁兩側設置樁體抱箍，吊裝到位；e）強制攪拌供漿系統(tǒng)就位；f）啟動液壓設備加壓，將樁推進至設計標高；g）啟動攪拌系統(tǒng)，攪拌供漿；h）回收鉆桿；i）施工下一根斜撐支護樁?，F(xiàn)場實景照片如圖11～12 所示。

圖11 強制攪拌斜向支撐樁定位照片F(xiàn)ig.11 Photo of orientation of forced mixing inclined support pile

圖12 強制攪拌斜向支撐樁推進過程照片F(xiàn)ig.12 Photo of the jacking process of forced mixing inclined support pile

強制水泥攪拌體鉆孔前按施工藍圖放線定位，鉆孔定位誤差小于50 mm，孔斜誤差小于3°，樁徑偏差不大于20 mm。注漿材料采用P.O42.5 水泥，水泥摻入量為35%，空攪水泥摻入量減半，水灰比為0.5～0.7。水泥漿應拌和均勻，隨拌隨用，一次拌合的水泥漿應在初凝前用完。攪拌鉆桿的鉆進速度為0.5 m/min，提升速度為0.8 m/min，誤差不大于±10 cm/min。現(xiàn)場開挖完成實景如圖13 所示。

圖13 開挖完成實景照片F(xiàn)ig.13 Photo of completion of excavation

2.6 施工實施效果及現(xiàn)場監(jiān)測結果分析

圖14 為開挖至基坑底標高時，測點CX17、CX18、CX19 處深層土體水平位移的監(jiān)測結果（測點位置見圖6）。數(shù)據(jù)結果顯示基坑開挖至坑底時，土體最大水平位移僅為10.34 mm，遠小于設計報警值的35 mm。由于超前斜向支撐樁的剛度比水平內(nèi)支撐小，且端部存在因土體變形產(chǎn)生的位移，使得采用強制攪拌斜向支撐樁的圍護結構基坑變形不同于水平內(nèi)支撐圍護結構。其變形沿深度方向拐角效應不明顯，與樁錨結構相似。

圖14 深層土體水平位移圖Fig.14 Horizontal displacement of deep soil

2.7 經(jīng)濟性比較

經(jīng)過相關經(jīng)濟測算，原圍護造價約為1 025 萬元，優(yōu)化后的圍護造價約為800 萬元，比EPC 投標控制造價的985 萬元約低185 萬元。此外，地下室基礎施工工期縮短約40 d，加快了施工進度。

3 結 論

軟土地基中城區(qū)的基坑工程往往需要特別注意變形控制與環(huán)境保護，基坑設計已從強度控制設計偏向于變形控制設計。本文介紹了一種強制攪拌斜向支撐樁在某軟土基坑中的成功應用。相較于傳統(tǒng)斜支撐，強制攪拌斜向支撐樁具有設備小巧、可小凈距施工、施工速度快、可有效控制變形、適用于多種土質(zhì)地層的特點，其進一步改良了傳統(tǒng)斜向支撐的工藝并擴大了應用范圍，對于類似的工程有一定的借鑒意義。