陳志桐，史偉萍，劉永強(qiáng)，吳 迪，李 娜

（河鋼集團(tuán)邯鋼公司，河北 邯鄲 056003）

0 引言

在熱軋生產(chǎn)過(guò)程中，軋輥表面在高溫下會(huì)形成一層氧化膜，由于軋輥處于高溫、高速、驟冷驟熱的環(huán)境下，且承受著周期變化的應(yīng)力，當(dāng)達(dá)到一定的疲勞極限后，氧化膜產(chǎn)生微裂紋并不斷擴(kuò)展，最終脫落壓入帶鋼，對(duì)帶鋼表面質(zhì)量影響極大。隨著邯鋼產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的不斷升級(jí)調(diào)整，高表面等級(jí)的產(chǎn)品占比逐漸加大，如酸洗汽車(chē)家電用鋼、冷軋汽車(chē)“O5”板等，該類(lèi)產(chǎn)品對(duì)表面質(zhì)量有較高的要求。為保證產(chǎn)品質(zhì)量，熱軋生產(chǎn)過(guò)程中必須保證軋輥的表面質(zhì)量。為達(dá)到這一目的，目前主要采用縮短軋制計(jì)劃單元的方式，但該方式存在幾個(gè)問(wèn)題：一是短的軋制計(jì)劃單元必然增加換輥次數(shù)，降低了生產(chǎn)效率；二是縮短了軋輥在機(jī)時(shí)間，增加了軋輥消耗；三是使得生產(chǎn)效率下降及輥耗增加，直接造成生產(chǎn)成本的增加。為了解決以上問(wèn)題，有必要進(jìn)行軋輥利用率的提升研究，以適應(yīng)目前的發(fā)展趨勢(shì)，降低生產(chǎn)成本。

1 軋輥利用率影響因素

1.1 加熱工藝

加熱工藝是影響板坯表面質(zhì)量的關(guān)鍵因素，加熱工藝參數(shù)主要包括加熱溫度和加熱時(shí)間。加熱溫度高、加熱時(shí)間長(zhǎng)，氧化鐵皮易黏在鋼坯上，不容易被清除掉，軋制時(shí)則形成一次氧化鐵皮壓入，若帶著氧化鐵皮壓入缺陷到精軋工序，會(huì)加速軋輥局部磨損。出爐溫度降低必然減少一次氧化鐵皮的生成厚度，在后續(xù)除鱗時(shí)能較徹底地清除，利于精軋階段帶鋼表面質(zhì)量的提高，減少軋輥的磨損消耗[1-3]。

1.2 精軋油膜潤(rùn)滑

油膜潤(rùn)滑可以有效改善軋輥表面質(zhì)量，減少磨損，提高帶鋼表面質(zhì)量。在帶鋼進(jìn)入輥縫前，將混合后的油水混合物通過(guò)噴嘴噴到軋輥表面，潤(rùn)滑劑在變形區(qū)高溫、高壓環(huán)境下發(fā)生汽化和分解，形成高溫、高壓的氣墊，氣墊能夠?qū)④堓伵c帶鋼隔開(kāi)，起到潤(rùn)滑作用，降低軋輥與帶鋼之間的摩擦系數(shù)。

1.3 軋輥冷卻

邯鋼2 250 mm 熱軋線油膜潤(rùn)滑噴嘴位于精軋機(jī)入口軋輥冷卻水集管的上方，投用油膜潤(rùn)滑時(shí)，軋輥入口冷卻水要關(guān)閉，避免沖掉潤(rùn)滑油，因此軋輥的冷卻主要依靠出口冷卻水。在軋制過(guò)程中如果軋輥得不到充分冷卻，則會(huì)加速氧化膜剝落趨勢(shì)[4-7]。此外，軋輥冷卻水噴嘴堵塞、歪斜、變形等情況會(huì)造成輥面局部冷卻不足和氧化膜剝落，如圖1 所示。

圖1 噴嘴堵塞與軋輥氧化膜脫落的關(guān)系圖

1.4 三次氧化鐵皮厚度

精軋階段產(chǎn)生的三次氧化鐵皮的厚度對(duì)軋輥磨損具有重要影響[8-10]。較厚的氧化鐵皮會(huì)使軋輥磨損更嚴(yán)重，從而影響使用周期。帶鋼表面溫度較低，產(chǎn)生的氧化鐵皮厚度更薄，且氧化鐵皮結(jié)構(gòu)組成中硬度更小的FeO 占比更多，有利于軋輥保持良好的表面狀態(tài)。

2 優(yōu)化改進(jìn)方案

2.1 合理控制出爐溫度、加熱時(shí)間

根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，將低碳鋼的出爐溫度控制在1 210 ℃以下，高強(qiáng)鋼的出爐溫度控制在1 230 ℃以下，在爐時(shí)間控制在200 min 以?xún)?nèi)，產(chǎn)生的爐生一次氧化鐵皮厚度適宜，能夠被除鱗機(jī)清除干凈。溫度過(guò)高或在爐時(shí)間過(guò)長(zhǎng)均可能導(dǎo)致產(chǎn)生的氧化鐵皮殘留，在后續(xù)軋入帶鋼，產(chǎn)生氧化鐵皮壓入，在精軋階段加劇軋輥局部磨損。

2.2 優(yōu)化精軋油膜潤(rùn)滑量

軋制計(jì)劃單元延長(zhǎng)后，根據(jù)下機(jī)軋輥表面狀況，增加F2—F5 油膜潤(rùn)滑量（見(jiàn)表1），同時(shí)保證軋制力降幅不超12%，從而使?jié)櫥Ч_(dá)到最理想的狀態(tài)。

表1 精軋油膜潤(rùn)滑量 單位：mL

2.3 增加軋輥冷卻水水量、封堵邊部噴嘴

將精軋F(tuán)2—F5 機(jī)架出口軋輥冷卻水噴嘴改為更大流量的噴嘴，4 個(gè)精軋機(jī)架的軋輥冷卻水流量分別由750～770 m3/h、750～770 m3/h、600～620 m3/h、600～620 m3/h 提高到800～820 m3/h、780～800 m3/h、810～830 m3/h、700～720 m3/h，提高軋輥冷卻效果。

為了更直觀、準(zhǔn)確地檢查噴嘴角度、冷卻長(zhǎng)度、均勻程度等情況，將表面銹蝕的軋輥推入軋機(jī)，開(kāi)啟軋輥冷卻水進(jìn)行打擊，推出軋輥后檢查打擊痕跡，對(duì)異常噴嘴進(jìn)行調(diào)整或更換，如圖2 所示，保證噴嘴打擊痕跡排列整齊，偏轉(zhuǎn)角度正常，長(zhǎng)度范圍為160～180mm，寬度范圍為8～12 mm。

圖2 軋輥冷卻水打擊痕跡

精軋軋輥中間部分的溫度比邊部更高一些，為了減少軋輥冷卻水邊部流量的損耗，提高中間部分的流量分配，進(jìn)一步增強(qiáng)軋輥中間部分的冷卻效果，封堵精軋F(tuán)1—F7 軋輥冷卻水噴嘴兩側(cè)邊部各3 個(gè)噴嘴。結(jié)果顯示，邊部噴嘴被封堵后，軋輥中間部位溫度可降低3 ℃左右。邊部噴嘴封堵前后軋輥下機(jī)溫度對(duì)比如圖3 所示。

2.4 使用機(jī)架間冷卻水

機(jī)架間冷卻水的使用對(duì)于減緩三次氧化鐵皮的生成具有良好的效果，但是一般水量不能太多，否則會(huì)導(dǎo)致氧化鐵皮破裂而起到反作用，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將水量開(kāi)度控制在80%以下，一般不會(huì)導(dǎo)致氧化鐵皮破碎。

試驗(yàn)對(duì)比不同工藝下的氧化鐵皮厚度，一卷在軋制中關(guān)閉機(jī)架間冷卻水，對(duì)另一卷投用前機(jī)架間冷卻水，這兩卷的精軋入口溫度FET、終軋溫度FDT 和卷取溫度CT 等其他工藝基本相近，如表2 所示。對(duì)成品熱卷取樣測(cè)量帶鋼表面氧化鐵皮厚度差異，測(cè)量結(jié)果如表3 所示，投用機(jī)架間冷卻水的鋼卷表面氧化鐵皮厚度平均為6.70 μm，而未投用冷卻水的鋼卷氧化鐵皮厚度則為9.45 μm，表明投用機(jī)架間冷卻水后，氧化鐵皮平均厚度減薄。卷1、卷2 的氧化鐵皮厚度情況分別如圖4、圖5 所示。

表2 試驗(yàn)卷的工藝參數(shù)

表3 氧化鐵皮厚度對(duì)比

圖4 卷1 氧化鐵皮厚度

圖5 卷2 氧化鐵皮厚度

使用機(jī)架間冷卻水后可以提高帶鋼軋制速度。軋制過(guò)程中帶鋼與軋輥表面接觸，帶鋼對(duì)軋輥持續(xù)加熱，如果精軋機(jī)的純軋時(shí)間過(guò)長(zhǎng)則軋輥溫度過(guò)高，軋輥表面氧化膜更容易剝落，使用周期縮短。試驗(yàn)結(jié)果如表4 所示，開(kāi)啟機(jī)架間水后，最高軋制速度提高2 m/s，軋制時(shí)間縮短6 s。

表4 試驗(yàn)卷軋制速度和軋制時(shí)間

3 優(yōu)化效果

經(jīng)過(guò)設(shè)備改造和工藝優(yōu)化后，軋輥表面質(zhì)量得到改善，生產(chǎn)高表面等級(jí)品種時(shí)，軋輥有效使用公里數(shù)由45 km 增加到56 km，提高了軋輥利用效率，減少換輥次數(shù)，達(dá)到提產(chǎn)降本的目的。軋輥有效使用公里數(shù)變化如圖6 所示。

圖6 軋輥有效使用公里數(shù)變化

4 結(jié)論

通過(guò)分析影響軋輥利用率的因素，并相應(yīng)采取設(shè)備改造和工藝優(yōu)化措施，具體為：控制出爐溫度及在爐時(shí)間，保證一次氧化鐵皮清除干凈；調(diào)整油膜潤(rùn)滑量，提高潤(rùn)滑效果和下機(jī)輥面質(zhì)量；改造F2—F5 機(jī)架出口軋輥冷卻水噴嘴，增大冷卻水流量；封堵邊部噴嘴，提高中部軋輥冷卻效果；投用機(jī)架間冷卻水，控制三次氧化鐵皮厚度，并避免氧化鐵皮破碎，同時(shí)提高軋制速度、縮短純軋時(shí)間。通過(guò)以上改進(jìn)，減少了軋輥磨損，延長(zhǎng)了軋輥使用周期，最終實(shí)現(xiàn)了軋制單元長(zhǎng)度的增加，提高了軋輥利用率。