摘 "要""為了掌握配煤摻燒比例對(duì)超臨界直流鍋爐的性能影響，采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)量的方法進(jìn)行摸底試驗(yàn)并提出改進(jìn)配煤比例的3種方案，探究3種方案下鍋爐的運(yùn)行性能、燃燒情況和性能指標(biāo)。結(jié)果表明：隨著A、D磨煤機(jī)摻燒比例的增大，寬廣負(fù)荷下最高鍋爐效率減小，鍋爐效率最高時(shí)對(duì)應(yīng)的負(fù)荷有所提高。3種配煤摻燒方案在試驗(yàn)負(fù)荷下屏式過熱器和末級(jí)再熱器發(fā)生結(jié)焦的可能性較小，但超過一定負(fù)荷時(shí)爐內(nèi)中上部受熱面存在結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)。在400 MW以下負(fù)荷，采用B磨煤機(jī)摻燒50%褐煤，A、D摻燒40%，C、F摻燒10%，對(duì)降低企業(yè)經(jīng)營成本效果顯著。在400 MW以上負(fù)荷，為避免爐膛出口受熱面結(jié)焦、影響機(jī)組帶負(fù)荷能力，可采用B磨煤機(jī)摻燒50%褐煤，A、D摻燒30%，C、F摻燒15%的方案。

關(guān)鍵詞""超臨界直流鍋爐 "配煤摻燒比例 "運(yùn)行性能 "摻燒試驗(yàn)

DOI：10.20031/j.cnki.0254-6094.202406006

中圖分類號(hào)""TQ053.2""""""""""""""""""文獻(xiàn)標(biāo)志碼 "A""""""""""""""""""文章編號(hào) "0254-6094（2024）06-0000-00

隨著“碳中和、碳達(dá)峰”能源發(fā)展戰(zhàn)略的提出，我國新能源發(fā)電量逐年增加[1]。但由于新能源（如風(fēng)能、太陽能）存在隨機(jī)性、間歇性、波動(dòng)性的特點(diǎn)，使得系統(tǒng)難以長(zhǎng)期持續(xù)穩(wěn)定輸出，因此仍需保有一定的煤電進(jìn)行調(diào)峰，起到“壓艙石”的作用。設(shè)計(jì)煤種決定著鍋爐的燃燒性能，同時(shí)煤質(zhì)對(duì)火電廠運(yùn)行的安全性、經(jīng)濟(jì)性與環(huán)保性至關(guān)重要。但目前煤炭?jī)?chǔ)量緊張，無法長(zhǎng)期供應(yīng)設(shè)計(jì)煤種，因此采用配煤摻燒滿足機(jī)組運(yùn)行要求是大部分電廠常用的手段。然而采用復(fù)雜多煤種配煤摻燒時(shí)若選用不恰當(dāng)?shù)拿悍N比例和摻燒方式會(huì)造成鍋爐燃燒效果不佳、負(fù)荷降低、設(shè)備不穩(wěn)定運(yùn)行、煤質(zhì)波動(dòng)大及經(jīng)濟(jì)性差等問題[2]。

合理的配煤摻燒策略不僅可以保證火電機(jī)組在寬廣負(fù)荷下安全穩(wěn)定運(yùn)行，還可以降低成本、提高經(jīng)濟(jì)效益、延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命，實(shí)現(xiàn)資源利用多元化。文獻(xiàn)[3，4]研究了改善混合煤種揮發(fā)分、發(fā)熱量、著火特性的配煤摻燒優(yōu)化方案，對(duì)配煤摻燒安全性的研究給出了一系列邊界條件和措施建議。在保證鍋爐安全運(yùn)行的基礎(chǔ)上，經(jīng)濟(jì)性研究對(duì)企業(yè)效益極其重要。楊青綜合考慮了配煤摻燒對(duì)鍋爐效率、廠用電率、汽機(jī)熱耗的影響，利用線性規(guī)劃，建立了加權(quán)標(biāo)煤?jiǎn)蝺r(jià)最小化的數(shù)學(xué)模型，其優(yōu)選方案對(duì)節(jié)約燃煤成本有較強(qiáng)的實(shí)用價(jià)值[5]。針對(duì)當(dāng)前燃煤機(jī)組靈活調(diào)峰中配煤摻燒決策的難題，張海林等提出了一種智能化配煤摻燒優(yōu)化決策方法，建立了效率SBM動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)模型并利用余弦相似度搜索獲得了最佳匹配運(yùn)行工況[6]。黃剛清和周小根對(duì)循環(huán)流化床鍋爐進(jìn)行了4個(gè)工況下不同摻配比例的現(xiàn)場(chǎng)混煤試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)隨著淮南煤與本地煤摻混比例的提高，鍋爐效率的最大值所對(duì)應(yīng)負(fù)荷也隨之升高[7]。

為避免能量大量損失，防止受熱面結(jié)焦，提高燃燒效率，達(dá)到爐型和煤質(zhì)之間的最佳耦合，同時(shí)為實(shí)驗(yàn)室提供實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)做參考，進(jìn)行煤種摻燒現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)計(jì)算變得至關(guān)重要。筆者利用分磨摻燒方式，依據(jù)可供煤種特性提出3種配煤比例方案，開展經(jīng)濟(jì)煤種摻燒試驗(yàn)，使摻燒煤種的各項(xiàng)煤質(zhì)指標(biāo)接近或達(dá)到鍋爐適用煤種的煤質(zhì)指標(biāo)，分析摻燒比例對(duì)爐膛受熱面結(jié)焦情況、鍋爐燃燒情況、機(jī)組安全性、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性的影響。

1 "鍋爐概況及判別標(biāo)準(zhǔn)

1.1""鍋爐概況

研究對(duì)象為某公司生產(chǎn)的HG-1900/25.4-YM3型超臨界直流鍋爐。該鍋爐采用一次中間再熱、變壓運(yùn)行，固態(tài)排渣、單爐膛平衡通風(fēng)、Π型布置、尾部雙煙道、對(duì)沖燃燒方式和全封閉布置。鍋爐不同工況下的主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

鍋爐汽水流程以內(nèi)置式汽水分離器為界成雙流程，水冷壁為膜式水冷壁，下部水冷壁及灰斗采用螺旋管圈，上部水冷壁為垂直管屏。爐膛上部沿?zé)煔饬鞒?，依次流?jīng)屏式過熱器、末級(jí)過熱器、水平煙道中的高溫再熱器；至尾部雙煙道后煙氣分兩路，一路流經(jīng)前部煙道中的立式和水平低溫再熱器、省煤器，另一路流經(jīng)后部煙道的水平低溫過熱器、省煤器，最后流經(jīng)布置在下方的兩臺(tái)三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。

1.2""設(shè)計(jì)煤種參數(shù)

鍋爐設(shè)計(jì)煤種為鐵法次煙煤，設(shè)計(jì)煤質(zhì)特性如下：

收到基碳含量Car""39.49%

收到基氫含量Har""2.76%

收到基氧含量Oar""7.83%

收到基氮含量Nar""0.82%

收到基硫含量Sar""0.91%

收到基灰分Aar""34.97%

收到基水分Mar""13.22%

空氣干燥基水分Mad""4.8%

干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf""43.74%

收到基低位發(fā)熱量""15"300"kJ/kg

可磨性系數(shù)""75

灰變形溫度""1"360"℃

灰軟化溫度""1"415"℃

灰熔化溫度""1"440"℃

根據(jù)提供的入廠煤量統(tǒng)計(jì)情況得知，可供煤種中褐煤水分偏高，熱值偏低，且灰熔點(diǎn)低易于結(jié)渣，價(jià)格低廉，適合作為經(jīng)濟(jì)煤種摻燒。因此文中的摻燒試驗(yàn)以大平、金寶屯和小康煙煤為主力煤種，蒙宏和烏拉蓋褐煤為主要摻燒的經(jīng)濟(jì)煤種，通過調(diào)節(jié)合理的摻燒比例以接近設(shè)計(jì)煤種參數(shù)，從而實(shí)現(xiàn)鍋爐的高效運(yùn)行。

1.3""煤種結(jié)焦特性判別標(biāo)準(zhǔn)

煤種結(jié)焦特性主要與煤灰成分及其礦巖結(jié)構(gòu)特性有關(guān)。通常主要通過煤灰軟化溫度等特征參數(shù)來判別煤種結(jié)焦程度，但辨識(shí)精準(zhǔn)度不高。因此，提出了綜合結(jié)渣判別指數(shù)Rz，該判別指數(shù)對(duì)煤質(zhì)結(jié)焦程度的辨識(shí)精準(zhǔn)度可達(dá)90%。Rz計(jì)算式為：

其中，ω為物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，ST為軟化溫度，G為硅比，B/A為酸堿比。

當(dāng)Rz≦1.5時(shí)，屬于輕微結(jié)焦煤；當(dāng)1.5＜Rz＜2.5時(shí)，屬于中等結(jié)焦煤；當(dāng)Rz≧2.5時(shí)，屬于嚴(yán)重結(jié)焦煤。

2 "配煤摻燒策略研究

2.1""摸底試驗(yàn)

為了解和掌握鍋爐性能實(shí)際情況，快速準(zhǔn)確地找出最佳摻燒比例，進(jìn)行摸底試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)問題和不足，為后續(xù)的決策和行動(dòng)提供準(zhǔn)確的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)和參考。文中配煤摻燒采用分磨摻燒方式，根據(jù)不同煤種采用不同的磨煤機(jī)磨制摻燒。前墻和后墻燃燒器對(duì)應(yīng)的磨煤機(jī)從下至上分別為B、D、C（同時(shí)對(duì)應(yīng)相應(yīng)的煤倉）和E、A、F（同時(shí)對(duì)應(yīng)相應(yīng)的煤倉）。摸底試驗(yàn)中，A、B、C、D、F磨煤機(jī)摻燒10%褐煤，E磨煤機(jī)直上大平煤。

2.1.1"nbsp;入爐煤種特性對(duì)比

對(duì)機(jī)組入爐煤進(jìn)行綜合結(jié)渣判別指數(shù)計(jì)算并與設(shè)計(jì)煤種進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果見表2?？梢钥闯觯簜}煤種除F煤倉外低位發(fā)熱量均高于設(shè)計(jì)煤種；除E、F煤倉，其余煤倉煤種收到基灰分質(zhì)量分?jǐn)?shù)均低于設(shè)計(jì)煤種；除E煤倉，其余煤倉煤種收到基硫分質(zhì)量分?jǐn)?shù)均高于設(shè)計(jì)煤種；A～F煤倉煤種的灰熔點(diǎn)均低于設(shè)計(jì)煤種。煤種收到基硫分質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，灰熔點(diǎn)越低，越容易結(jié)焦。收到基灰分質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，鍋爐受熱面積灰越嚴(yán)重，會(huì)進(jìn)一步加劇結(jié)焦。收到基低位發(fā)熱量越低，燃料量增加，會(huì)使灰分同步增加，也會(huì)加劇結(jié)焦。綜合分析可知，A～F煤倉煤種的綜合結(jié)渣判別指數(shù)均高于設(shè)計(jì)煤種，D、E、F煤倉煤種灰熔點(diǎn)低，即爐膛出口位置易出現(xiàn)結(jié)焦現(xiàn)象。需改進(jìn)現(xiàn)煤斗配置的混煤：D、F煤倉對(duì)應(yīng)的燃燒器屬于上層噴口，應(yīng)配置灰熔點(diǎn)高、綜合結(jié)渣判別指數(shù)Rz低的混煤，有助于改善熱負(fù)荷集中區(qū)域的結(jié)焦?fàn)顩r。

2.1.2""溫度分布情況與最大出力試驗(yàn)

在450 MW負(fù)荷下，對(duì)鍋爐進(jìn)行爐內(nèi)溫度場(chǎng)測(cè)試，評(píng)估鍋爐不同位置受熱面面臨的結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)，得到鍋爐爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布結(jié)果見表3，此時(shí)的磨運(yùn)行方式為A、B、C、D、F?？梢钥闯?，鍋爐在燃盡風(fēng)層區(qū)域分別測(cè)得爐內(nèi)溫度最高值為1 186.4、1 283.3、1 268.3 ℃，從燃盡風(fēng)層沿垂直方向向上下兩個(gè)方向遞減，說明鍋爐內(nèi)火焰中心位于燃盡風(fēng)層區(qū)域。B、E層燃燒器區(qū)域爐內(nèi)的煙溫較低，有利于摻燒灰熔點(diǎn)偏低的煤種，屏底區(qū)域爐內(nèi)煙溫明顯低于燃盡風(fēng)層，以當(dāng)前配煤摻燒方式來看，屏式過熱器和末級(jí)再熱器發(fā)生結(jié)焦的可能性較小。

蒙宏和烏拉蓋褐煤具有水分高、熱值低的特性，對(duì)于制粉系統(tǒng)而言，大比例摻燒此類褐煤的主要制約因素是干燥出力是否滿足磨煤機(jī)安全穩(wěn)定運(yùn)行要求，如果干燥出力不足，會(huì)引起磨煤機(jī)出口風(fēng)粉溫度下降，造成粉管堵塞的風(fēng)險(xiǎn)。經(jīng)過綜合考慮，在摻燒30%褐煤的情況下，B磨煤機(jī)的最大出力不應(yīng)大于65 t/h；在摻燒50%褐煤的情況下，B磨煤機(jī)的最大出力不應(yīng)大于62 t/h。

2.2""配煤摻燒方案

經(jīng)過摸底試驗(yàn)后，為防止受熱面結(jié)焦、探索最佳配煤比例，根據(jù)綜合結(jié)渣判別指數(shù)，筆者提出3種配煤摻燒方式進(jìn)行試驗(yàn)。方式1：B磨煤機(jī)摻燒30%褐煤，A、D磨煤機(jī)摻燒20%，C、F磨煤機(jī)摻燒15%。方式2：B磨煤機(jī)摻燒比例提升至50%，A、D磨煤機(jī)提升至30%，C、F磨煤機(jī)仍為15%。方式3在方式2的基礎(chǔ)上繼續(xù)提高A、D磨煤機(jī)的摻燒比例至40%，與此同時(shí)C、F磨煤機(jī)將至10%。方式3可在中低負(fù)荷下有效提升褐煤的摻燒比例。

2.3""入爐煤質(zhì)特性

分析3種摻燒方式下的入爐煤煤質(zhì)，結(jié)果見表4。在350 MW負(fù)荷下，采用BDAF磨煤機(jī)組合方式運(yùn)行，3種方式的總摻燒褐煤比例可分別達(dá)到21.50%、31.25%、35.00%；400 MW負(fù)荷下，采用BEDAF磨煤機(jī)組合方式運(yùn)行，摻燒比例可分別達(dá)到17%、21%、28%。

3""試驗(yàn)結(jié)果與分析

采用上述3種配煤摻燒方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，揭示不同摻燒比例對(duì)爐內(nèi)燃燒情況、結(jié)焦情況、鍋爐效率和性能的影響規(guī)律。

3.1""對(duì)爐內(nèi)燃燒情況的影響

不同負(fù)荷下各方式爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布如圖1所示?？梢钥闯觯?種方式的燃盡風(fēng)層區(qū)域均測(cè)得爐內(nèi)溫度最高值，從燃盡風(fēng)層沿垂直方向向上下兩個(gè)方向遞減，說明爐內(nèi)火焰中心始終位于燃盡風(fēng)層區(qū)域。負(fù)荷增大，燃煤量和發(fā)熱量增多，整體溫度也隨之提高。另外，3種方式分別在500、490、420 MW下，位于47.2 m屏底區(qū)域處的煙溫均小于對(duì)應(yīng)方式下的配煤煤種灰熔點(diǎn)，因此在屏式過熱器和末級(jí)再熱器發(fā)生結(jié)焦的可能性都較小。

燃盡風(fēng)層區(qū)域溫度最高，該處水冷壁發(fā)生結(jié)焦的可能性最大。據(jù)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，方式1在500 MW及以上負(fù)荷工況下，燃盡風(fēng)層區(qū)域溫度場(chǎng)可達(dá)到1 284.8 ℃以上，超過烏拉蓋褐煤、大強(qiáng)煙煤和蒙宏褐煤灰熔點(diǎn)溫度。方式2在490 MW及以上負(fù)荷工況下，鍋爐燃盡風(fēng)層區(qū)域溫度場(chǎng)可達(dá)到1 287.6 ℃以上，超過烏拉蓋褐煤、大強(qiáng)煙煤和蒙宏褐煤灰熔點(diǎn)溫度。方式3在420 MW及以上負(fù)荷工況下，燃盡風(fēng)層區(qū)域溫度場(chǎng)可達(dá)到1 258.9 ℃以上，超過烏拉蓋褐煤和大強(qiáng)煙煤灰熔點(diǎn)，接近蒙宏褐煤灰熔點(diǎn)溫度。為避免鍋爐結(jié)焦，在溫度場(chǎng)超過灰熔點(diǎn)的區(qū)段應(yīng)減少或不進(jìn)行C、F煤斗的褐煤和大強(qiáng)煤摻燒。

無論哪種配煤方式，在500 MW及以上負(fù)荷工況下，由于燃盡風(fēng)層區(qū)域爐內(nèi)溫度超過褐煤灰熔點(diǎn)溫度，爐內(nèi)中上部受熱面依然存在一定的結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)。中低負(fù)荷下煙氣溫度較低，有利于提高經(jīng)濟(jì)煤種比例，若需繼續(xù)加大褐煤摻燒比例，則優(yōu)先選擇中下層燃燒器。

3.2""對(duì)鍋爐效率的影響

在進(jìn)行摻燒試驗(yàn)前，對(duì)機(jī)組進(jìn)行鍋爐效率測(cè)試。圖2為各摻燒方式下不同負(fù)荷時(shí)修正后的鍋爐效率?？梢钥闯?，無褐煤時(shí)300、350、450 MW負(fù)荷下修正后鍋爐效率分別是94.89%、94.26%、94.06%，鍋爐熱效率與機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷關(guān)系較大。當(dāng)摻燒比例發(fā)生變化時(shí)，即3種摻燒方式使得爐內(nèi)燃燒過程和傳熱過程發(fā)生變化，導(dǎo)致各方式在相同負(fù)荷下鍋爐效率表現(xiàn)不同。

摻燒比例的增加可能會(huì)影響鍋爐內(nèi)的燃燒穩(wěn)定性。為了保證燃燒的穩(wěn)定性和效率，鍋爐可能需要在較高的負(fù)荷下運(yùn)行，以達(dá)到最佳的燃燒狀態(tài)。從現(xiàn)有數(shù)據(jù)上看，方式3在400"MW時(shí)熱效率最高，方式2在350"MW時(shí)效率最高，方式1在300"MW時(shí)效率最高。因此，隨著摻燒比例的增加，鍋爐效率最高時(shí)對(duì)應(yīng)的負(fù)荷隨之提高。另外，隨著A、D磨煤機(jī)摻燒比例的增大，寬廣負(fù)荷下最高鍋爐效率在減小。這是因?yàn)楹置喊l(fā)熱量低，入爐摻配煤熱慣性較大，會(huì)引起汽溫大幅波動(dòng)，隨著摻燒比例的增加，這種慣性也隨之加大，導(dǎo)致鍋爐效率下降。

3.3""安全性、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性指標(biāo)綜合評(píng)價(jià)

根據(jù)3種配煤方式的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，從安全性、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性3個(gè)方面進(jìn)行綜合對(duì)比分析。

從安全角度來看，摻混高水分、高灰分、易結(jié)焦和低熱值的褐煤勢(shì)必對(duì)鍋爐制粉系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、受熱面產(chǎn)生較大影響。不同煤種可磨性不同，差異較大時(shí)，極易導(dǎo)致制粉系統(tǒng)干燥出力不足。B磨煤機(jī)摻混比例最高，最大出力在62～65 t/h范圍內(nèi)，3種摻燒方式下制粉系統(tǒng)均可以滿足運(yùn)行要求。但隨著摻混比例的增加，干燥出力升高，一次風(fēng)量增大，加劇了對(duì)燃燒器的磨損。通過優(yōu)化配比和煤種，可以有效防止摻燒對(duì)鍋爐制粉系統(tǒng)和燃燒系統(tǒng)帶來的不利影響。根據(jù)3種方式不同負(fù)荷下的溫度場(chǎng)測(cè)試結(jié)果可以明顯看出，中低負(fù)荷下鍋爐各級(jí)受熱面發(fā)生結(jié)焦的可能性較小。在500 MW及以上負(fù)荷，由于燃盡風(fēng)層區(qū)域爐內(nèi)溫度超過褐煤灰熔點(diǎn)溫度，因此爐內(nèi)中上部受熱面依然存在一定的結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)。

從經(jīng)濟(jì)效益上看，經(jīng)濟(jì)煤種褐煤價(jià)格低于主力煤種鐵煤每噸50元。提高經(jīng)濟(jì)煤種總摻燒比例，能有效降低企業(yè)運(yùn)營成本。在350 MW（年運(yùn)行3 000 h）和450 MW（年運(yùn)行1 500 h）負(fù)荷下，摻燒方式3摻燒經(jīng)濟(jì)煤種的比例最大，在未扣除脫硝系統(tǒng)運(yùn)營成本的情況下每年可節(jié)約燃料成本651.15萬元和291.1萬元。

從環(huán)保角度來看，大比例摻燒經(jīng)濟(jì)煤種將引起燃燒產(chǎn)生的煙氣量升高，因此若單位體積煙氣含NOx一定，則鍋爐產(chǎn)生的NOx總量提升，這對(duì)環(huán)境會(huì)產(chǎn)生極大的影響，需要增加脫硝裝置。產(chǎn)生的NOx越多，所需投運(yùn)的脫硝系統(tǒng)成本也越高。

綜合分析經(jīng)濟(jì)煤種摻燒的安全性、經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性，在400"MW以下負(fù)荷時(shí)，采用摻燒方式3對(duì)降低企業(yè)經(jīng)營成本效果顯著；在400"MW以上負(fù)荷時(shí)，為避免爐膛出口受熱面結(jié)焦、影響機(jī)組帶負(fù)荷能力，可采用摻燒方式2。

4 "結(jié)論

4.1 "通過摸底試驗(yàn)，在摻燒30%褐煤的情況下，B磨煤機(jī)的最大出力不應(yīng)大于65 t/h。在摻燒50%褐煤的情況下，B磨煤機(jī)的最大出力不應(yīng)大于62 t/h。

4.2 "3種配煤方式下，爐內(nèi)火焰中心始終位于燃盡風(fēng)層區(qū)域。3種方式分別在500、490、420 MW負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，屏式過熱器和末級(jí)再熱器發(fā)生結(jié)焦的可能性較小。但3種方式下超過對(duì)應(yīng)上述負(fù)荷時(shí)燃盡風(fēng)層區(qū)域溫度高于煤種灰熔點(diǎn)，爐內(nèi)中上部受熱面存在結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)。為避免結(jié)焦，最好在中低負(fù)荷下選用中下層燃燒器大比例摻燒經(jīng)濟(jì)煤種。

4.3 "隨著A、D磨煤機(jī)摻燒比例的增大，寬廣負(fù)荷下最高鍋爐效率在減小，鍋爐效率最高時(shí)對(duì)應(yīng)的負(fù)荷有所提高。

4.4 "綜合分析經(jīng)濟(jì)煤種摻燒的安全性、經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性，當(dāng)負(fù)荷在400 MW以下時(shí)，采用摻燒方式3對(duì)降低企業(yè)經(jīng)營成本效果顯著。當(dāng)負(fù)荷在400 MW以上時(shí)，為避免爐膛出口受熱面結(jié)焦、影響機(jī)組帶負(fù)荷能力，可采用摻燒方式2。

參 "考 "文 "獻(xiàn)

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（收稿日期：2023-12-07，修回日期：2024-10-25）

基金項(xiàng)目：國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃（批準(zhǔn)號(hào)：2017YFB0602102）資助的課題。

作者簡(jiǎn)介：宋大勇（1977-），正高級(jí)工程師，從事火電發(fā)電廠熱力系統(tǒng)性能診斷及故障處理工作。

通訊作者：汪瑾（2000-），碩士研究生，從事煤燃燒及污染物控制、水冷壁動(dòng)態(tài)特性的研究，jinwang@stu.xjtu.edu.cn。

引用本文：宋大勇，陳曉龍，張海濤，等.配煤摻燒比例對(duì)鍋爐運(yùn)行性能的影響[J].化工機(jī)械，2024，51（6）：000-000.