摘"要"本試驗探究海水中常見陽離子對硫鋁酸鹽水泥（SAC）性能的影響規(guī)律，旨在為海工混凝土的研究及實際工程應用提供參考. 根據(jù)海水中陽離子濃度配制1倍、1.5倍、2倍和2.5倍對應濃度的乙酸鹽溶液作為拌和水，研究海鹽陽離子種類及濃度對硫鋁酸鹽水泥砂漿的工作性能、物理性質(zhì)、力學性能以及凈漿凝結(jié)時間的影響，并通過微觀試驗分析水泥水化產(chǎn)物和微觀結(jié)構(gòu). 結(jié)果表明，鈉離子和鈣離子摻入縮短SAC凝結(jié)時間，鉀離子對其凝結(jié)時間影響不大，鎂離子顯著延長SAC凝結(jié)時間，流動度變差. 陽離子摻入降低水泥凈漿孔隙率和吸水率，較高濃度倍數(shù)陽離子摻入不利于水泥砂漿的抗折強度，但有利于其抗壓強度.

關(guān)鍵詞"硫鋁酸鹽水泥;海鹽陽離子;凝結(jié)時間;力學性能;孔隙率

中圖分類號"TU528""文獻標識碼"A

0"引"言

隨著國家對海洋工程建設的日趨重視，基礎建設也向大洋深處不斷擴大，特別是關(guān)乎我國政治、經(jīng)濟、軍事戰(zhàn)略的遠海島礁工程. 同時，我國海岸線約1.8萬km，內(nèi)海與近?？偯娣e約470萬km2，這對于河砂、淡水資源匱乏以及開采機制砂造成污染和耗費大量能源的現(xiàn)狀下，利用海砂、海水等資源替代河砂、淡水不僅極大地解決建筑資源短缺問題，而且能夠充分地利用海洋資源，因此開展海洋原材料基礎研究具有重要意義. 硫鋁酸鹽水泥（Sulphate aluminate cement，SAC）具有早強高、凝結(jié)快、堿度低、高抗?jié)B以及抗鹽侵蝕能力強的優(yōu)異特性，使其被稱為“最理想的海洋工程用水泥品種”[1]. 海工混凝土因為經(jīng)常地或周期性地與海水接觸，普遍受到因海洋環(huán)境導致的凍融破壞、海水侵蝕、磨損以及鋼筋銹蝕等各種因素的影響，使其過早被破壞，實際使用年限大幅縮短，嚴重的甚至不到10 a. 因此，研究海水對于硫鋁酸鹽水泥的影響具有重要意義.

目前，現(xiàn)有的海水對水泥影響研究中大多是通過以海水作為拌和水或者養(yǎng)護水進行試驗. 黃有強[2]研究了海水對SAC混凝土性能的影響，發(fā)現(xiàn)海水養(yǎng)護SAC混凝土強度與淡水養(yǎng)護相比并無明顯差別，28 d和90 d強度略有提高. 相對于淡水拌合，海水拌合可促進SAC混凝土早期強度提升，但后期強度降低約10%. 劉澤平等[3]通過實驗得出對于硫鋁酸鹽水泥，海水拌和能加快其前6 h水化速率，但鈣礬石快速生成會在短期內(nèi)阻礙水化產(chǎn)物進一步生成. 海水中的氯鹽能與硫鋁酸鹽水泥及其水化產(chǎn)物反應生成Friedel鹽，提高硫鋁酸鹽水泥砂漿早期抗壓強度，但28 d抗壓強度和各齡期抗折強度與淡水拌和無明顯差別.

此外，也有通過摻入氯鹽、硫酸鹽和鎂鹽研究海水中個別離子單一作用或協(xié)同作用對于水泥的影響. Weerdt等[4]實驗發(fā)現(xiàn)硫酸鹽降低C-S-H的氯離子結(jié)合量，因為C-S-H更易吸附SO42-，而不是氯離子. 氯離子在水泥基材料內(nèi)擴散過程遠沒有孔隙變化的影響大，因此，氯鹽和硫酸鹽在離子擴散過程中交互作用還需要從孔結(jié)構(gòu)的演變來考慮. Guerrero等[5]認為硫酸鹽與氯鹽的交互作用體現(xiàn)在兩方面：一方面是硫酸鹽對Friedel鹽的抑制作用，另一方面兩種鹽的腐蝕產(chǎn)物阻塞孔隙從而影響離子擴散. Sotiriadis等[6]對氯離子能夠延緩硫酸鹽侵蝕的機理進行了分析. 一方面，由于氯離子擴散速率比硫酸根離子更快，會先在混凝土中反應形成Friedel鹽，使得混凝土孔隙細化，減緩了硫酸根離子的侵入. 另一方面，氯離子在混凝土中與氫氧化鈣反應生成的羥基氯化鈣會抑制碳酸硅鈣的形成. 另外，氯離子對硫酸根離子的主要侵蝕產(chǎn)物鈣礬石有較強的溶解作用，鈣礬石在氯化物溶液中的溶解度是其在水中的3倍. 在復合鹽侵蝕過程中，氯鹽濃度對硫酸鹽引起的膨脹破壞有顯著影響，其主要原因是氯鹽濃度影響石膏溶解度以及Friedel鹽的產(chǎn)生[4]. Aardt[7]對浸泡在5%氯化鎂中 550 d的硅酸鹽水泥砂漿試件進行分析后發(fā)現(xiàn)，其動態(tài)彈性模量在前期顯著下降，但在200 d之后就變化不顯著，總體來說劣化并不明顯. Ewers[8]將水灰比為0.6和0.9的混凝土試件置于氯化鎂溶液中3周后發(fā)現(xiàn)試件均發(fā)生劣化，抗壓和抗彎強度大幅降低. Kunther等[9]指出與硫酸鈉溶液相比，硫酸鎂溶液除了引起試件膨脹外，還會導致表層明顯劣化，結(jié)合EDS分析表層劣化嚴重是因為生成了大量M-S-H，破壞了表面膠凝體系.

關(guān)于陽離子對水泥性能影響的研究多是采用氯化鹽溶液進行，探究陽離子與氯離子共同作用下對水泥固化氯離子性能的影響. 研究表明這些不同的氯鹽種類，一旦混入混凝土，會對混凝土內(nèi)部環(huán)境產(chǎn)生不一樣的影響. Surryavanshi等[10]發(fā)現(xiàn)氯化鈣的加入阻礙Ca（OH）2電離，導致混凝土孔溶液pH下降. 相反，氯化鈉則會提高混凝土孔溶液的pH值;同時，在同等摻量的氯化鈣和氯化鈉下，前者被水泥水化產(chǎn)物結(jié)合的氯離子更多，相應的混凝土孔溶液游離的氯離子也會較少. 岳青瀅等[11]發(fā)現(xiàn)陽離子類型顯著影響著混凝土固化氯離子的能力及孔隙液pH值，對應固化氯離子能力大小趨勢為Ca2+gt;Mg2+gt;Na+≈K+. Mg2+消耗水化C-S-H導致孔隙液pH值下降，相應的pH及游離態(tài)氯離子含量較Na+和K+的較低. Ca2+導致結(jié)合氯離子量較Mg2+高，導致總氯離子含量也高于Mg2+.

目前，對于海水中含量較多的鈉離子、鈣離子和鉀離子對硫鋁酸鹽水泥影響的研究尚且缺乏. 本文通過配制不同濃度的不同海鹽陽離子溶液作為拌和水研究海水中常見陽離子對硫鋁酸鹽水泥工作性能以及力學性能的影響規(guī)律，旨在為海工混凝土的研究及實際工程應用提供參考.

1"試驗概況

1.1"原材料

水泥采用河南省登電集團水泥有限公司生產(chǎn)的L·SAC 42.5低堿度硫鋁酸鹽水泥;細骨料采用河砂;試驗用水采用自來水;乙酸鈉采用國藥集團化學試劑有限公司生產(chǎn)的無水乙酸鈉;乙酸鎂采用國藥集團化學試劑有限公司生產(chǎn)的四水乙酸鎂;乙酸鈣采用國藥集團化學試劑有限公司生產(chǎn)的一水乙酸鈣;乙酸鉀采用國藥集團化學試劑有限公司生產(chǎn)的乙酸鉀.

1.2"試樣制備

試驗前，根據(jù)海水中陽離子濃度配制1倍、1.5倍、2倍和2.5倍對應濃度的乙酸鹽溶液作為拌和水，空白組采用實驗室自來水作為拌和水，海水中陽離子質(zhì)量濃度見表1. 試驗砂漿確定砂膠質(zhì)量比為1，水膠質(zhì)量比為0.4，將水泥和河砂干拌均勻，加入相應拌和水后慢拌2 min再快拌2 min，將拌制好的水泥砂漿和凈漿用于測試稠度并分別裝入40 mm×40 mm×160 mm和50 mm×50 mm×50 mm試模中，分別用于測試抗壓、抗折強度、干燥收縮和物理性質(zhì)，每組3個試件. 用于測試水泥凝結(jié)時間的凈漿根據(jù)標準稠度用水量確定水膠質(zhì)量比為0.26.

1.3"試驗方法

試件養(yǎng)護6 h后拆模，將砂漿試塊放入標準養(yǎng)護箱中養(yǎng)護至相應齡期后參考GB/T 17671—1999《水泥膠砂強度檢驗方法（ISO 法）》測試抗折強度和抗壓強度，采用抗壓和抗折試驗夾具在100 kN微機控制電液伺服萬能試驗機測試，抗折試驗加載速度為0.05 kN/s，抗壓試驗加載速度為2.4 kN/s. 水泥的標準稠度用水量及凝結(jié)時間依據(jù)GB/T 1346-2011《水泥標準稠度用水量、凝結(jié)時間、安定性檢驗方法》進行測定. 采用維卡儀測定凝結(jié)時間，由于SAC凝結(jié)時間較短，初凝和終凝時間每隔0.5 min測一次. 凈漿試塊表觀孔隙率、吸水率、表觀比重和體積密度根據(jù)規(guī)范ASTM C20測定. 掃描電鏡圖像分析取相應齡期水泥砂漿試樣內(nèi)部碎塊，用無水乙醇中止水化后低溫烘干，對樣品進行處理后放入分析型掃描電子顯微鏡進行微觀形貌觀察. 試驗流程圖見圖1.

2"結(jié)果與討論

2.1"凈漿凝結(jié)時間

表2列出了空白組以及采用不同陽離子不同濃度拌和水拌和時硫鋁酸鹽水泥在標準稠度下的凝結(jié)時間. 可以看出當摻入鈉鹽、鈣鹽和鉀鹽時，凈漿初凝時間均短于空白組，而隨著摻入鎂鹽濃度越高，凈漿初凝時間變長且均長于空白組. 采用不同濃度鈉鹽溶液或鈣鹽溶液作為拌和水時，凈漿終凝時間均低于空白組. 在一些研究中表明[12]，對于凝結(jié)時間的影響，鈣離子的存在促進鈣礬石（AFt）的形成，加速凝結(jié)，鈉鹽則作為堿激發(fā)劑，與水泥中的鋁酸鹽和硅酸鹽發(fā)生反應，促進水化產(chǎn)物的形成. 而鎂離子組的終凝時間明顯長于空白組. Mg2+引起的凝結(jié)時間延長主要歸因于氫氧化鎂的包覆作用，Mg2+通過與水化過程中釋放到孔溶液中的OH- 反應，在水泥表面形成小晶粒氫氧化鎂的保護層，直接抑制水泥水化并延長凝結(jié)時間[13].

2.2"砂漿稠度

表3列出了空白組以及采用不同陽離子不同濃度拌和水拌和時硫鋁酸鹽水泥進行稠度試驗的下沉深度. 下沉深度數(shù)值越小，水泥砂漿越稠，流動度越差. 當拌和水中摻入鈣離子或鉀離子時，砂漿的下沉深度數(shù)據(jù)均大于空白組，即水泥砂漿的流動度略優(yōu)于空白組;當摻入鈉離子濃度倍數(shù)為1時，砂漿流動度與空白組相近，鈉離子濃度倍數(shù)增至1.5倍、2倍和2.5倍時，砂漿流動度有所改善;當摻入鎂離子時，水泥砂漿的流動度明顯降低. 由于硫鋁酸鹽水泥顆粒在水中通常帶有負電荷，當Na+、K+、Ca2+這些金屬陽離子摻入時，可以對這些負電荷產(chǎn)生屏蔽效應，這有助于減少顆粒間的電靜力吸引，從而使顆粒分散，增加流動性[14]. 而鎂離子在硫鋁酸鹽水泥中有可能與硫酸根離子或氫氧根離子發(fā)生反應，形成不溶的鎂鹽沉淀，這些沉淀物會導致水泥凈漿粘稠度增加，從而降低流動度[15].

2.3"凈漿物理性質(zhì)

表4列出了硫鋁酸鹽水泥凈漿養(yǎng)護28 d后的物理性質(zhì). 陽離子的摻加均降低了硫鋁酸鹽水泥凈漿的孔隙率和吸水率，鉀離子的效果尤為顯著，說明陽離子的摻加促進了硫鋁酸鹽水泥的水化并提高水泥凈漿的密實度.

2.4"力學性能

2.4.1"不同濃度陽離子對硫鋁酸鹽水泥力學性能的影響

2.4.1.1"不同濃度鈉離子對硫鋁酸鹽水泥強度的影響

圖2反映了鈉離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗折強度變化. 可以看出，摻入1倍、1.5倍和2倍濃度鈉離子時，硫鋁酸鹽水泥砂漿的抗折強度發(fā)展趨勢與空白組相同，前期強度快速提高，后期強度提高速率降低. 摻入1.5倍和2倍濃度鈉離子的水泥砂漿在各齡期的抗折強度均低于空白組，摻入1倍濃度鈉離子的水泥砂漿在28 d的抗折強度高于空白組，摻入2.5倍濃度鈉離子的水泥砂漿后期抗折強度存在明顯倒縮現(xiàn)象，28 d抗折強度比7 d抗折強度降低15.1%.

圖3反映了鈉離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗壓強度變化. 可以看出，在鈉離子較低濃度倍數(shù)摻量下，砂漿抗壓強度隨齡期提高，在28 d時均高于空白組且摻入1.5倍鈉離子濃度的水泥砂漿抗壓強度最大;當鈉離子濃度倍數(shù)達到2.5時，其抗壓強度在7 d時有所下降，后期快速提高.

試驗表明，鈉離子的摻入會降低硫鋁酸鹽水泥砂漿的抗折強度，但有利于其后期抗壓強度. 鈉離子的摻加降低了砂漿孔隙率，使其結(jié)構(gòu)更密實，從而提高其抗壓強度.

2.4.1.2"不同濃度鎂離子對硫鋁酸鹽水泥強度的影響

圖4反映了鎂離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗折強度. 摻入1倍和1.5倍鎂離子濃度時，水泥砂漿抗折強度隨齡期提高，但1.5倍濃度摻量的砂漿抗折強度低于空白組;摻入2.5倍鎂離子濃度的砂漿抗折強度存在倒縮現(xiàn)象，28 d抗折強度相較于7 d的降低13.2%. 在養(yǎng)護至7 d時，2倍濃度摻量砂漿的抗折強度最高;養(yǎng)護至28 d時，1倍濃度摻量的砂漿抗折強度最高.

圖5反映了鎂離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗壓強度. 摻入1倍、1.5倍和2倍鎂離子濃度時，水泥砂漿抗壓強度隨齡期提高，但1.5倍濃度摻量的水泥抗壓強度低于空白組;摻入2.5倍鎂離子濃度的砂漿抗折強度存在倒縮現(xiàn)象，28 d抗折強度相較于7 d的降低了6.8%. 在28 d時，1.5倍濃度摻量的砂漿抗壓強度低于空白組2.7%，2倍濃度摻量砂漿抗壓強度高于空白組15.1%.

當鎂離子濃度較高時，硫鋁酸鹽水泥砂漿強度出現(xiàn)倒縮現(xiàn)象可能是由于Mg2+和Ca（OH）2反應生成Mg（OH）2，取代了Ca（OH）2，但它并沒有膠結(jié)能力，造成了混凝土力學骨架的破壞，從而降低水泥砂漿的強度[15].

2.4.1.3"不同濃度鈣離子對硫鋁酸鹽水泥強度的影響

圖6反映了鈣離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗折強度. 摻入1倍和2.5倍鈣離子濃度時，水泥砂漿抗折強度隨齡期提高，在7 d時，1倍鈣離子濃度水泥砂漿的抗折強度低于空白組13.8%. 摻入1.5倍和2倍鈣離子濃度時，水泥砂漿在7 d的抗折強度相較于3 d時有所降低，隨后強度快速提高，在28 d時，摻入1.5倍鈣離子濃度的砂漿抗折強度最高，且高于空白組21.6%.

圖7反映了鈣離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗壓強度. 摻入1倍、1.5倍和2倍鈣離子濃度時，水泥砂漿抗折強度隨齡期提高;摻入2.5倍鈣離子濃度時，水泥砂漿在7 d的抗壓強度相較于3 d時有所降低，隨后強度快速提高，在28 d時，其抗折強度最高，且高于空白組17.7%.

鈣離子摻入的濃度越大，對硫鋁酸鹽水泥砂漿的整體強度越有利. 這是由于鈣離子在AFt相的形成中起到了核心作用，提高鈣離子的濃度可以促進更多的AFt形成，從而增強基體強度.

2.4.1.4"不同濃度鉀離子對硫鋁酸鹽水泥強度的影響

圖8反映了鉀離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗折強度. 鉀離子各濃度倍數(shù)在各齡期的抗折強度均高于空白組，摻入1倍、1.5倍和2.5倍鉀離子濃度時，水泥砂漿抗折強度隨齡期提高，在28 d時相較于其他濃度倍數(shù)，摻入1倍濃度鉀離子水泥砂漿的抗折強度最高且高于空白組40.0%;摻入2倍鉀離子濃度時，后期砂漿抗折強度略有降低.

圖9反映了鉀離子不同濃度摻量下硫鋁酸鹽水泥砂漿各齡期抗壓強度. 在3 d時，濃度較低的三組水泥砂漿抗壓強度均低于空白組，而后隨齡期快速提高，在28 d時，摻入2倍鉀離子濃度砂漿抗壓強度相對其他組達到最高且高于空白組6.2%. 摻入1倍和2.5倍鉀離子濃度砂漿在后期抗壓強度略有倒縮.

鉀離子的作用與鈉離子相似，常被作為堿激活劑使用，可以促進硫鋁酸鹽水泥中的鋁酸鹽和硅酸鹽的水解和水化，導致更快生成AFt，從而提高強度. 然而過高的鉀離子濃度可能會導致水泥中其他離子（如Ca2+）的失衡，影響水化產(chǎn)物的形成和穩(wěn)定性，造成水泥后期強度倒縮[16].

2.4.2"相同濃度下不同陽離子種類對硫鋁酸鹽水泥力學性能的影響

圖10反映了各離子分別在1倍、1.5倍、2倍和2.5倍濃度時砂漿各齡期的抗折強度和抗壓強度. 在28 d時，各濃度倍數(shù)下均是摻入鉀離子的砂漿抗折強度最大，在2.5倍濃度下砂漿的抗折強度低于空白組. 在1倍濃度和1.5倍濃度時，28 d抗壓強度最大的是摻入鈉離子的水泥砂漿;在2倍濃度和2.5倍濃度時，28 d抗壓強度最大的是摻入鎂離子的水泥砂漿. 在各離子1倍濃度時，水泥砂漿28 d抗折強度和抗壓強度均高于空白組;在各離子濃度1.5倍時，Ca組和K組水泥砂漿的抗折強度和抗壓強度均高于空白組;在各離子濃度為2倍時，Na、Mg和Ca組抗折強度均低于空白組，摻入各離子的砂漿抗壓強度均高于空白組;在各離子濃度2.5倍時，摻入各離子的砂漿抗折強度均低于空白組，而其抗壓強度均高于空白組. 由此可見，較高濃度倍數(shù)的陽離子摻入不利于水泥砂漿的抗折強度，但有利于其抗壓強度. 海水中鉀、鈉的存在，形同為硫鋁酸鹽水泥提供了早強劑，在促進無水硫鋁酸鈣快速水化的同時，與硫鋁酸鹽水泥水化生成的OH- 形成KOH、NaOH，提高了液相的堿度，水化產(chǎn)物鈣礬石生長成為具有膨脹性的細針狀，增加了漿體膨脹率. 海水中的無機鹽改變了液相中的離子種類、濃度，促進初始鈣礬石的快速、大量生成，大幅增加了漿體膨脹率[17].

2.5"掃描電鏡圖像

圖11為摻入2.5倍濃度不同陽離子時7 d SAC凈漿水泥基體的微觀形貌. 由圖11（a）可見，Na+摻入后7 d時水泥水化仍需更長時間，基體中只存在少量粗針狀的鈣礬石，故導致7 d時Na組的抗壓強度最低. 圖11（b）反映了Mg2+摻入后7 d時水泥基體中已形成成簇的針狀AFt，同時表面覆蓋了少量膠體，結(jié)構(gòu)相對其他組密實，故7 d時Mg組的抗壓強度最大. 在圖11（c）中可見，摻入Ca2+的凈漿在7 d時，鈣礬石出現(xiàn)較少，玫瑰花瓣狀AFm出現(xiàn)較多，結(jié)構(gòu)孔隙較大，導致這一組的7 d抗壓強度較低. 圖11（d）為凈漿摻入K+的微觀形貌，呈現(xiàn)出大量膠體包裹著鈣礬石骨架，相對密實的結(jié)構(gòu)為整體提供了強度.

3"結(jié)"論

本研究考察了摻加不同濃度不同陽離子對硫鋁酸鹽水泥性能的影響規(guī)律，根據(jù)這些結(jié)果，可以得出以下結(jié)論：

（1） 鈉離子和鈣離子能縮短硫鋁酸鹽水泥凈漿的凝結(jié)時間，鎂離子會延緩凈漿的凝結(jié)時間，鉀離子對凈漿凝結(jié)時間影響不大. 鈉離子在濃度較高時會提高砂漿流動度，鎂離子則會降低其流動度，鈣離子和鉀離子對其流動度影響不大. 鈉離子在較高濃度時會降低水泥砂漿的抗折強度，提高其抗壓強度;鎂離子在高濃度時會顯著降低其強度;鈣離子和鉀離子均會提高水泥砂漿強度.

（2） 在1倍和1.5倍離子濃度下，鉀離子對砂漿抗折強度提高影響最大，鈉離子對砂漿抗壓強度提高影響最大，鎂離子則對其強度降低影響最大;在2倍和2.5倍離子濃度下，各離子均降低其抗折強度，提高其抗壓強度.

（3） 從微觀結(jié)構(gòu)看，鎂離子和鉀離子的摻入對SAC砂漿早期強度影響較大，在7 d時砂漿已形成相對密實的結(jié)構(gòu)，微觀形貌呈現(xiàn)出膠體包裹鈣礬石，使其早期強度提高;鈉離子摻入使水泥需要更長的水化時間，7 d時仍有較多未水化的熟料礦物，對其早期強度不利;摻加鈣離子的SAC在7 d時水化產(chǎn)物中存在大量AFm，對其早期強度不利.

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Research on Influence of Sea Salt Cation on

Properties of Sulfoaluminate Cement

GUAN Jiaqi， WANG Chuanlin， ZHENG Yuequn， CUI Fei， LUO Shipeng

（Department of Civil and Intelligent Construction Engineering， Shantou University， Shantou 515063， Guangdong， China）

Abstract "The present experiment aimed to investigate the impact of common cations found in seawater on the properties of sulfoaluminate cement（SAC）， with the objective of providing valuable insights for both research and practical applications in Marine concrete engineering. Acetate solutions were prepared with concentrations equivalent to 1x， 1.5x， 2x， and 2.5x the cation concentration in seawater， serving as mixing water for the investigation. This study focuses on examining the influence of sea salt cations on sulfoaluminate cement mortars， considering their impact on workability， physical properties， mechanical properties， and setting time. The goal is to comprehensively understand how the type and concentration of sea salt cations affect various aspects of SAC mortar performance. Additionally， microscopic tests were conducted to analyze the hydration products of cement and its microstructure. The results indicated that the inclusion of sodium and calcium ions reduced the setting time of SAC， while potassium ions had little effect on the setting time. Magnesium ions significantly extended the setting time and worsened flowability. The incorporation of cations reduced the porosity and water absorption rate of the cement paste. The addition of cations at higher concentration multipliers adversely affected the flexural strength of the cement mortar but was beneficial for its compressive strength.

Keywords "sulfoaluminate cement; sea salt cation; setting time; physical properties; porosity