解 慧 （安徽建工檢測(cè)科技集團(tuán)有限公司，安徽 合肥 230031）

0 引言

斜拉橋是由承壓橋塔、斜拉索和受彎主梁組成的一種多跨彈性支承連續(xù)橋梁，是大跨度橋梁的主要橋型之一，具有跨越能力大、結(jié)構(gòu)輕盈和造價(jià)低等優(yōu)勢(shì)。但斜拉橋在力學(xué)分析上屬于高次超靜定結(jié)構(gòu)，受力情況較為復(fù)雜。

隨著國(guó)內(nèi)斜拉橋建設(shè)數(shù)量的不斷增加，斜拉橋驗(yàn)收性荷載試驗(yàn)方法也逐漸成熟。斜拉橋使用前可通過靜載試驗(yàn)和動(dòng)載試驗(yàn)來判定橋梁實(shí)際健康狀況和承載性能。靜載試驗(yàn)主要檢測(cè)靜載作用下橋梁控制界面的應(yīng)力、應(yīng)變及變位等數(shù)據(jù)，以此評(píng)估校驗(yàn)系數(shù)和確定斜拉橋承載能力。動(dòng)載試驗(yàn)以不同速度的動(dòng)載通過斜拉橋，收集橋梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特征和動(dòng)力系數(shù)等數(shù)據(jù)，分析橋梁的動(dòng)力特性。

本文基于橋梁規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，以某主跨120m 的Y形獨(dú)塔斜拉橋?yàn)閷?shí)例，進(jìn)行斜拉橋驗(yàn)收性荷載試驗(yàn)，評(píng)估該橋的初始成橋情況，為其后期管理養(yǎng)護(hù)提供依據(jù)。

1 工程概況

某斜拉橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)箱梁斜拉橋，橋梁總長(zhǎng)210m，橋?qū)?2.5m，橋梁位于R=400m 的平曲線上。主橋主梁采用2×60m 單箱雙室預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，梁高2.5m，梁寬22.5m；引橋主梁采用3×30m 預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁，采用單箱四室截面，箱梁橋面板寬22.5m，梁高2.0m，斜拉橋立面布置示意圖見圖1。

圖1 斜拉橋立面布置示意圖

橋塔采用墩梁塔固結(jié)形式，梁上部塔高35m，塔底截面尺寸為3.5m×2.5m，向上分叉形成Y 字形。該橋一共設(shè)置16 對(duì)斜拉索，布置形狀為扇形，采用15-22 環(huán)氧噴涂鋼絞線預(yù)制成品束。橋臺(tái)使用重力式橋臺(tái)，基礎(chǔ)為群樁基礎(chǔ)，均為C35 混凝土，預(yù)應(yīng)力箱梁采用C50混凝土。

2 荷載試驗(yàn)方案

2.1 有限元模型建立

根據(jù)工程概況資料，采用MIDAS CIVIL 2021建立斜拉橋主橋有限元模型并進(jìn)行受力分析，模型見圖2。根據(jù)主梁在控制荷載下的彎矩、撓度包絡(luò)圖并結(jié)合規(guī)范可確定各試驗(yàn)工況及控制截面，主梁彎矩、撓度包絡(luò)圖如圖3 和圖4所示。

圖3 主梁彎矩包絡(luò)圖

圖4 主梁最小撓度包絡(luò)圖

2.2 控制截面

本次靜載試驗(yàn)共選取4 個(gè)控制截面對(duì)應(yīng)四種工況，分別為主梁第5 跨最大正彎矩工況A-A 截面、主梁第5 跨最大撓度工況B-B 截面、主塔塔頂縱橋向最大水平位移工況C-C 截面、主梁主墩墩頂最大負(fù)彎矩工況D-D 截面，試驗(yàn)控制截面示意圖如圖5所示。

圖5 試驗(yàn)控制截面示意圖

2.3 靜載試驗(yàn)

2.3.1 試驗(yàn)荷載效率

為了保證靜載試驗(yàn)的有效性和準(zhǔn)確性，需要使試驗(yàn)加載工況的靜載試驗(yàn)效率η 滿足規(guī)范要求。通過斜拉橋主橋有限元模型計(jì)算分析，確定靜載試驗(yàn)時(shí)主橋結(jié)構(gòu)控制界面處等效均布荷載的位置和大小，最終得到表1 的試驗(yàn)荷載效率，均在0.85～1.05。

表1 試驗(yàn)荷載效率

2.3.2 加載車輛布置

本次靜載試驗(yàn)在滿足試驗(yàn)荷載效率以及能夠達(dá)到試驗(yàn)?zāi)康牡那疤嵯拢瑢⒐r1～工況3 進(jìn)行合并，優(yōu)化靜載試驗(yàn)方案，從而避免重復(fù)加載，提高試驗(yàn)效率。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)的加載設(shè)備、試驗(yàn)基本原則以及斜拉橋主橋有限元模型計(jì)算結(jié)果，本次試驗(yàn)采用6 輛載重為360kN 的三軸車輛進(jìn)行加載。試驗(yàn)加載車輛輪位布置圖如圖6 和圖7 所示。圖中1～2#試驗(yàn)車輛為第1 級(jí)加載，3～4#試驗(yàn)車輛為第2 級(jí)加載，5～6#試驗(yàn)車輛為第3 級(jí)加載。輪位尺寸對(duì)應(yīng)為中間防撞護(hù)欄邊緣線的弧長(zhǎng)，車輛與橋梁曲線的切線方向平行，這是連續(xù)彎箱梁橋不同于直橋的車輛布置關(guān)鍵點(diǎn)。

圖6 工況1～3試驗(yàn)車輛輪位布置圖

圖7 工況4試驗(yàn)車輛輪位布置圖

2.3.3 應(yīng)變及變位測(cè)點(diǎn)布置

靜載試驗(yàn)主梁?jiǎn)蜗驊?yīng)變測(cè)試截面為A-A 截面、D-D 截面，采用電阻應(yīng)變片進(jìn)行測(cè)試以反映結(jié)構(gòu)的受力特征和應(yīng)變分布規(guī)律，應(yīng)變采用“一對(duì)一”的溫度補(bǔ)償方式，即在每個(gè)測(cè)點(diǎn)位置的縱橫向粘貼兩個(gè)相互垂直的工作應(yīng)變片形成互補(bǔ)。該橋?yàn)檫B續(xù)彎箱梁橋，應(yīng)變片需要沿橋梁曲線的切線方向布置，并且要緊密貼合于箱梁下表面，減少試驗(yàn)誤差和不利影響。測(cè)試截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)的具體布置如圖8和圖9所示。

圖8 測(cè)試截面A-A應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖

圖9 測(cè)試截面D-D應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖

靜載試驗(yàn)主橋變位測(cè)試截面為AA 截面、B-B 截面，主塔縱橋向水平位移測(cè)試截面為C-C 截面以及支點(diǎn)沉降測(cè)試截面，通過水準(zhǔn)儀和全站儀進(jìn)行觀測(cè)，以此反映斜拉橋的變位規(guī)律。其橫向布置如圖10所示。

圖10 主梁測(cè)試截面變位測(cè)點(diǎn)布置示意圖

為了獲得試驗(yàn)荷載與結(jié)構(gòu)變位、應(yīng)變關(guān)系的連續(xù)曲線，并防止橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)意外損傷，本次各試驗(yàn)工況的試驗(yàn)荷載均按3級(jí)加載、3級(jí)卸零。

2.4 動(dòng)載試驗(yàn)

動(dòng)載試驗(yàn)分為動(dòng)力特性測(cè)試和動(dòng)力響應(yīng)測(cè)試，可以解決兩個(gè)問題：一是橋梁結(jié)構(gòu)的自身動(dòng)力性能，可用于結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性評(píng)價(jià)；二是汽車荷載作用下橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律。

2.4.1 動(dòng)力特性測(cè)試

動(dòng)力特性測(cè)試主要測(cè)試三個(gè)參數(shù)，即自振頻率、振型和阻尼比，本試驗(yàn)采用環(huán)境隨機(jī)激振法和行車激振法來識(shí)別結(jié)構(gòu)的自振特性參數(shù)。根據(jù)理論振型分析結(jié)果，測(cè)試截面均按各跨跨徑的六等分截面簡(jiǎn)化布置，每個(gè)截面在中央防撞護(hù)欄邊緣布設(shè)一個(gè)測(cè)點(diǎn)。具體布置情況如圖11和圖12所示。

圖11 動(dòng)力特性測(cè)試截面示意圖

圖12 拾振傳感器橫向布置示意圖

2.4.2 動(dòng)力響應(yīng)測(cè)試

動(dòng)力響應(yīng)測(cè)試是指斜拉橋在特定動(dòng)荷載作用下的動(dòng)態(tài)輸出測(cè)試。本試驗(yàn)通過測(cè)試動(dòng)應(yīng)變來獲得不同試驗(yàn)工況下的動(dòng)力放大系數(shù)，動(dòng)力放大系數(shù)取同截面或者同部位多個(gè)測(cè)點(diǎn)的平均值，當(dāng)進(jìn)行多次試驗(yàn)時(shí)也可取該試驗(yàn)工況下的最大值。綜合考慮該斜拉橋的結(jié)構(gòu)布置和現(xiàn)場(chǎng)條件，選取A-A 截面為測(cè)試截面，動(dòng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)的布置如圖13所示。

圖13 測(cè)試截面動(dòng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 靜載試驗(yàn)結(jié)果

3.1.1 應(yīng)變測(cè)試結(jié)果

在各試驗(yàn)工況荷載作用下，相應(yīng)測(cè)試截面主要測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變實(shí)測(cè)值以及實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值對(duì)比分析結(jié)果如表2 及圖14、圖15所示，由于篇幅有限，表中僅選取主要測(cè)點(diǎn)。

表2 主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測(cè)與理論對(duì)比分析結(jié)果

圖14 截面A-A各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變數(shù)據(jù)對(duì)比圖

圖15 截面D-D各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變數(shù)據(jù)對(duì)比圖

通過圖表數(shù)據(jù)分析可知，斜拉橋主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.62～0.87，最大應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)出現(xiàn)在工況4的D-2測(cè)點(diǎn)，其值為0.87，小于1；相對(duì)殘余應(yīng)變?cè)?.91%～12.15%，不大于20%，說明斜拉橋主橋結(jié)構(gòu)整體剛度大、強(qiáng)度高，橋梁初始狀態(tài)良好。

3.1.2 變位測(cè)試結(jié)果

在各試驗(yàn)工況荷載作用下，相應(yīng)測(cè)試截面主要測(cè)點(diǎn)的變位實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值對(duì)比分析結(jié)果如表3 所示，由于篇幅有限，表中僅選取主要測(cè)點(diǎn)。

表3 主要測(cè)點(diǎn)變位實(shí)測(cè)與理論對(duì)比分析結(jié)果

由表中數(shù)據(jù)可知，斜拉橋主要測(cè)點(diǎn)變位校驗(yàn)系數(shù)在0.68～0.85，最大應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)出現(xiàn)在工況4的A-2和C-1測(cè)點(diǎn)，其值為0.85，小于1，即斜拉橋主塔縱橋向水平位移滿足要求；相對(duì)殘余變位在6.24%～11.12% 之間，不大于20%，說明斜拉橋結(jié)構(gòu)初始狀態(tài)處于彈性狀態(tài)。

3.2 動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果

3.2.1 動(dòng)力特性測(cè)試結(jié)果

計(jì)算分析斜拉橋主橋有限元模型得到該橋主梁的前二階豎向振型和自振頻率如圖16 和圖17 所示，實(shí)際測(cè)試的斜拉橋結(jié)構(gòu)前二階豎向振型如圖18 和圖19 所示。由圖可知，實(shí)測(cè)前二階振型與計(jì)算振型均基本吻合，未見明顯變異區(qū)段。斜拉橋主梁豎向一階實(shí)測(cè)振型和計(jì)算振型均呈豎向反對(duì)稱彎曲，二階振型均呈豎向?qū)ΨQ彎曲。

圖16 豎向一階計(jì)算振型（f1=1.63Hz）

圖18 實(shí)測(cè)一階振型

圖19 實(shí)測(cè)二階振型

實(shí)際測(cè)試的前二階自振頻率、阻尼比與理論計(jì)算值對(duì)比如表4 所示。斜拉橋主梁實(shí)測(cè)前二階豎向彎曲振動(dòng)頻率分別為2.10Hz、2.59Hz，均比計(jì)算值1.63Hz、2.06Hz 大，代表斜拉橋結(jié)構(gòu)實(shí)際剛度大于其理論剛度。

表4 自振頻率和阻尼比測(cè)試結(jié)果

3.2.2 動(dòng)力響應(yīng)測(cè)試結(jié)果

采用無線動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集器對(duì)各試驗(yàn)工況的動(dòng)應(yīng)變曲線進(jìn)行采集、分析，各試驗(yàn)工況下實(shí)測(cè)動(dòng)力放大系數(shù)與設(shè)計(jì)取用的沖擊系數(shù)對(duì)比如表5所示。

表5 動(dòng)力放大系數(shù)測(cè)試結(jié)果

在各試驗(yàn)工況荷載作用下，斜拉橋測(cè)試截面的動(dòng)力放大系數(shù)均小于計(jì)算沖擊系數(shù)。其中無障礙行車工況下，當(dāng)車速20 km/h 提高到30km/h 時(shí)，動(dòng)力放大系數(shù)隨之增大。各試驗(yàn)工況中有障礙行車的動(dòng)力放大系數(shù)最大，說明橋梁的橋面鋪裝平整度對(duì)行駛車輛的沖擊影響比較大。

3.3 其他觀測(cè)結(jié)果

現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)前對(duì)主要受力構(gòu)件的既有裂縫進(jìn)行了詳細(xì)的調(diào)查和測(cè)試，既有裂縫分布在斜拉橋第4 跨和第5 跨底板表面，為橫向裂縫，最大寬度為0.19mm。試驗(yàn)過程中利用裂縫測(cè)寬儀對(duì)選取控制截面附近的裂縫進(jìn)行監(jiān)測(cè)并觀測(cè)新裂縫的開展?fàn)顩r，結(jié)果表明在各試驗(yàn)工況荷載作用下，斜拉橋跨各裂縫最不利控制截面未見裂縫開展。在靜力試驗(yàn)荷載作用下，斜拉橋結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常振動(dòng)或者聲音等問題。

4 結(jié)論

本文基于橋梁結(jié)構(gòu)驗(yàn)收性荷載試驗(yàn)對(duì)某主跨120m 的斜拉橋進(jìn)行檢測(cè)評(píng)定，主要結(jié)論如下：

主橋靜載試驗(yàn)主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)和變位校驗(yàn)系數(shù)均小于1，相對(duì)殘余應(yīng)變和相對(duì)殘余變位均不大于20%，說明斜拉橋主橋結(jié)構(gòu)整體剛度大、強(qiáng)度高，橋梁初始狀態(tài)良好；

主橋動(dòng)載試驗(yàn)實(shí)測(cè)前二階豎向彎曲振動(dòng)頻率大于計(jì)算值，測(cè)試截面的動(dòng)力放大系數(shù)均小于計(jì)算沖擊系數(shù)，代表斜拉橋主橋結(jié)構(gòu)實(shí)際剛度大于其理論剛度；

斜拉橋驗(yàn)收性荷載試驗(yàn)表明該橋梁現(xiàn)階段的正常使用狀態(tài)和承載能力滿足設(shè)計(jì)要求；

試驗(yàn)前該斜拉橋結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的既有裂縫問題對(duì)荷載試驗(yàn)的開展和結(jié)果分析沒有造成影響，也未出現(xiàn)新裂縫。