羅若帆，郭 迅，董孝曜，徐雨陽

（1.嘉應(yīng)學(xué)院土木工程學(xué)院，廣東 梅州 514015；2.中國地震局工程力學(xué)研究所中國地震局地震工程與工程振動(dòng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，黑龍江 哈爾濱 150080；3.中國地震局建筑物破壞機(jī)理與防御重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 三河 065201）

0 引言

工程結(jié)構(gòu)試驗(yàn)是探索結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的重要手段，然而大型結(jié)構(gòu)試驗(yàn)存在很多限制。首先，在實(shí)際工程結(jié)構(gòu)中，材料、模型尺寸、邊界條件及荷載等參數(shù)可能極為復(fù)雜，試驗(yàn)往往無法滿足全部條件。大型結(jié)構(gòu)的整體試驗(yàn)通常還需要縮尺，縮尺后的模型在非線性階段難以做到和原型相似［1］。其次，大型試驗(yàn)成本過高，對(duì)試驗(yàn)場所、設(shè)備的要求也極高，無法廣泛開展。數(shù)值模擬則成為彌補(bǔ)缺陷的有效工具。實(shí)際工程結(jié)構(gòu)往往存在著很多復(fù)雜的影響因素，如框架結(jié)構(gòu)中的填充墻，砌體結(jié)構(gòu)中的磚、石和砂漿等，一些精細(xì)化的二維、三維復(fù)雜有限元模型雖然可以計(jì)算地震反應(yīng)，但由于建模復(fù)雜，力學(xué)參數(shù)難以準(zhǔn)確確定，計(jì)算成本過高，難以廣泛應(yīng)用［2-3］。同時(shí)精細(xì)的模型往往由于受假定的約束太少，在應(yīng)對(duì)復(fù)雜的結(jié)構(gòu)時(shí)，難以保證計(jì)算結(jié)果的正確性［4］。力學(xué)行為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，采用簡單的一維單元可能無法保證結(jié)果是精確的，但嵌入合理假定更多，物理意義明確，更容易保證計(jì)算結(jié)果的合理性。

數(shù)值模擬通常也離不開相應(yīng)的試驗(yàn)研究。一方面，在建立復(fù)雜模型時(shí)，往往難以判斷計(jì)算結(jié)果是否合理，需要先對(duì)模型進(jìn)行驗(yàn)證，通常選取可靠的試驗(yàn)結(jié)果來對(duì)數(shù)值模型進(jìn)行校核，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行復(fù)雜結(jié)構(gòu)的模擬。另一方面，宏觀模型存在較多假定，一些假定需要通過試驗(yàn)結(jié)果來標(biāo)定。如滯回性能往往和開裂、材料摩擦、黏結(jié)滑移等因素有關(guān)，宏觀模型無法實(shí)際模擬這些行為，則需要通過退化規(guī)則來定義，這就需要試驗(yàn)來標(biāo)定相關(guān)參數(shù)。為了評(píng)估一維單元在具有復(fù)雜行為的結(jié)構(gòu)中應(yīng)用的合理性，選取了多個(gè)不同特征構(gòu)件的試驗(yàn)?zāi)Ｐ?，如混凝土?gòu)件、單層單跨和多層多跨混凝土框架、不同砌筑方式的框架-砌體填充墻構(gòu)件、砌體承重墻構(gòu)件等，采用Perform-3D軟件建立一維數(shù)值模型，在構(gòu)件層面驗(yàn)證模型的正確性。選取2022年9月5日瀘定6.8級(jí)地震中構(gòu)件行為復(fù)雜且具有代表性的兩個(gè)嚴(yán)重破壞的建筑進(jìn)行建模分析，在結(jié)構(gòu)層面驗(yàn)證模型的合理性［5］。

1 模型單元和本構(gòu)

1.1 框架柱模型

框架柱模型通常在端部進(jìn)入彈塑性，中部保持彈性，為提高計(jì)算效率，采用端部纖維截面捕捉其壓彎非線性行為，中間則建立彈性截面，這類構(gòu)件通常不會(huì)發(fā)生剪切破壞，不需要考慮剪切非線性。上端自由的柱只需要考慮其底部彈塑性行為，上下端均受約束的柱則需要考慮上下端部的彈塑性行為，模型如圖1所示。

圖1 框架柱模型Fig.1 Model of the column in the moment-resisting frame

1.2 框架填充墻模型

填充墻在初始階段和框架緊密結(jié)合，隨著變形的增大，框架和填充墻不同的力學(xué)性能和薄弱的連接導(dǎo)致二者產(chǎn)生不同的變形模式，此時(shí)填充墻由于受框架的約束作用，會(huì)處于對(duì)角受壓的狀態(tài)，簡化的斜壓桿模型簡單且物理意義明確，可用來考慮填充墻的受力特征［6］。其中滿砌填充墻可直接采用對(duì)角斜壓桿模型，力學(xué)模型如圖2a所示。開洞填充墻可以采用考慮承載力折減的整體對(duì)角斜壓桿來模擬。但窗下墻和窗間墻在受力后也各自呈現(xiàn)對(duì)角受壓的特征，因此也可以采用局部斜壓桿來模擬，力學(xué)模型如圖2b所示。本文采用圖2b所示模型來模擬開洞填充墻。斜壓桿模型參數(shù)采用FEMA365的建議公式［7］：

圖2 框架填充墻模型Fig.2 Model of the infill wall

式中，a為等效壓桿后的寬度；λ1為等效剛度系數(shù)；hcol為框架柱高度；rinf為對(duì)角線長度；Eme為填充墻材料的彈性模量；tinf為等效壓桿厚度；θ為對(duì)角線與水平線夾角；Efe為框架材料彈性模量；Icol為柱慣性矩；hinf為填充墻高度。

1.3 砌體承重墻模型

砌體承重墻是主要受力構(gòu)件，由于墻體通常為小高寬比構(gòu)件，很容易發(fā)生剪切破壞。構(gòu)件在受力過程中通常存在壓彎非線性行為，因此需要在端部采用纖維截面考慮壓彎非線性，中部設(shè)置剪切鉸考慮非線性剪切行為，水平和豎向墻體重疊處通常不會(huì)首先破壞，可考慮為剛域。力學(xué)模型如圖3所示。

圖3 砌體承重墻模型Fig.3 Model of the load-bearing masonry wall

1.4 本構(gòu)關(guān)系

Perform-3D中將光滑的本構(gòu)關(guān)系簡化成多段線，這種方式在宏觀模型分析中具有極大的優(yōu)勢，可以大大提高計(jì)算效率，減少計(jì)算失誤，同時(shí)保持足夠的精度。

1.4.1 鋼筋混凝土本構(gòu)

鋼筋混凝土的本構(gòu)曲線為退化三線型曲線，采用試驗(yàn)實(shí)測強(qiáng)度值與混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范本構(gòu)曲線［8］，受加密箍筋約束的截面采用Mander模型［9］標(biāo)定退化三線型曲線。鋼筋本構(gòu)為無退化三線型曲線，采用實(shí)測強(qiáng)度值和彈性模量標(biāo)定三線型曲線。本構(gòu)曲線示意圖如圖4所示。

圖4 混凝土和鋼筋本構(gòu)模型Fig.4 Constitutive relations of concrete and steel bar

1.4.2 填充墻本構(gòu)

框架中的填充墻采用斜壓桿模擬，斜壓桿為單向軸壓模型，其本構(gòu)關(guān)系為砌體受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，簡化為退化三線型曲線。砌體材料強(qiáng)度按實(shí)測強(qiáng)度值輸入，采用劉桂秋［10］提出的應(yīng)變指標(biāo)擬合計(jì)算模型本構(gòu)曲線。砌體材料本構(gòu)曲線參數(shù)和示意圖與圖4a相同。

1.4.3 剪切鉸本構(gòu)

非線性剪切行為采用零長度剪切鉸模擬。采用Peruch等［4］提出的剪切鉸參數(shù)擬合模型的剪切鉸曲線。Perform-3D中剪切鉸為剛塑性鉸，彈性段剪切模量由給定截面計(jì)算得到，不需要指定參數(shù)。剪切鉸本構(gòu)示意圖如圖5所示。

圖5 剪切鉸模型Fig.5 Model of shear hinge

2 不同特征構(gòu)件的模擬

為驗(yàn)證結(jié)構(gòu)中不同力學(xué)性能的構(gòu)件均采用一維單元模擬的合理性，選擇相對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行數(shù)值建模分析。分別選擇多層建筑中常見的構(gòu)件及結(jié)構(gòu)形式：框架柱模型、單跨框架模型、多跨框架模型、多層多跨框架模型、不同砌筑方式和開洞形式的框架填充墻模型、砌體墻模型等進(jìn)行計(jì)算。

2.1 框架柱

框架柱模型選取2011年清華大學(xué)開展的盲測競賽中較有代表性的邊柱和中柱［11］，該柱為底層中間軸線的柱，取構(gòu)件反彎點(diǎn)以下部分進(jìn)行試驗(yàn)，上端為自由端，下端邊界條件考慮為嵌固，通過澆筑大尺寸柱墩來模擬。試驗(yàn)詳細(xì)參數(shù)詳見文獻(xiàn)［11］。數(shù)值模型的桿件組成為底部纖維截面，其余部位為彈性桿，如圖1a所示。由于Perform-3D是致力于計(jì)算大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析的軟件，沒有提供位移加載的功能，需在加載點(diǎn)處建立線性彈簧單元，賦予彈簧大剛度，再采用力加載的形式，使彈簧產(chǎn)生目標(biāo)位移，以此實(shí)現(xiàn)對(duì)目標(biāo)構(gòu)件進(jìn)行位移加載的目的。需注意彈簧剛度應(yīng)遠(yuǎn)大于構(gòu)件剛度，得到的位移才能逼近加載的目標(biāo)位移。計(jì)算結(jié)果如圖6所示。

圖6 單柱力和位移曲線Fig.6 Force-displacement curves for the side column and the center column

盲測競賽提供了加載制度和軸向千斤頂?shù)臅r(shí)程曲線，提高了計(jì)算模型的準(zhǔn)確性。從滯回曲線可以看出，模擬和試驗(yàn)總體比較接近，卸載剛度也與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合，尤其到下降段時(shí)滯回環(huán)的形狀也能達(dá)到與試驗(yàn)結(jié)果比較一致的程度。滯回曲線的抖動(dòng)是由于千斤頂?shù)牟环€(wěn)定所致，數(shù)值模型中采用了組委會(huì)提供的帶有一定幅度動(dòng)態(tài)變化的軸壓力時(shí)程數(shù)據(jù)，也模擬出了與試驗(yàn)相對(duì)應(yīng)的微幅抖動(dòng)。由骨架曲線可以看出，加載全過程與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合，可以合理地模擬框架柱的全過程行為。

2.2 “強(qiáng)柱弱梁”式單跨框架

選取黃群賢［12］完成的單跨框架試驗(yàn)，該模型由“梁-柱-節(jié)點(diǎn)”組成，沒有樓板和其他構(gòu)件，較容易出現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”式破壞。該試驗(yàn)?zāi)Ｐ推茐哪B(tài)為梁、柱端均出現(xiàn)塑性鉸。數(shù)值模型的桿件組成為梁、柱兩端纖維截面，中間彈性桿，梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)置為剛域，如圖1c所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［12］。計(jì)算結(jié)果如圖7所示。

圖7 單跨框架力和位移曲線Fig.7 Force-displacement curves for the single-span frame

從滯回曲線可以看出，滯回環(huán)基本規(guī)律較符合試驗(yàn)結(jié)果，加卸載曲線、滯回環(huán)形狀均與試驗(yàn)基本一致，骨架曲線的趨勢也與試驗(yàn)保持一致?？梢娫摗傲?柱-節(jié)點(diǎn)”模型也可以較好地反映結(jié)構(gòu)的行為。

2.3 “弱柱強(qiáng)梁”式多跨框架

實(shí)際工程結(jié)構(gòu)中，常見多跨無墻框架的形式，如底層臨街一側(cè)的大開間軸線。選取Alata等［13］完成的多跨框架模型試驗(yàn)，該試驗(yàn)研究多跨框架中柱的抗震性能，上端采用大尺寸梁和蓋板，以模擬填充墻、樓板等構(gòu)件與梁的組合形成的大剛度。數(shù)值模型中同樣設(shè)置剛度較大的梁，由于梁不破壞，只需要建立彈性桿正確考慮其剛度即可。柱采用兩端纖維截面，中間彈性桿的組合，梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)置剛域，如圖1c所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［13］。計(jì)算結(jié)果如圖8所示。

圖8 多跨框架力和位移曲線Fig.8 Force-displacement curves for the multi-span frame

由于該試驗(yàn)是采用質(zhì)量塊來提供軸向壓力，軸壓力可保持恒定，不存在抖動(dòng)現(xiàn)象，因此曲線非常光滑，模擬和試驗(yàn)結(jié)果基本吻合。從滯回曲線可以看出，卸載曲線和試驗(yàn)基本一致，滯回環(huán)形狀與試驗(yàn)?zāi)Ｐ捅容^吻合，但由于宏觀模型難以合理考慮強(qiáng)度的退化，再加載曲線會(huì)先回到上一循環(huán)的卸載點(diǎn)處，不能很好地吻合試驗(yàn)的再加載路徑。結(jié)構(gòu)分析模型對(duì)這個(gè)現(xiàn)象并不敏感，滿足合理的骨架曲線和剛度退化規(guī)則即可。

2.4 多層多跨框架

選取2011年清華大學(xué)開展的盲測競賽中的平面框架試驗(yàn)［14］，試驗(yàn)?zāi)Ｐ凸踩龑尤?，為考慮部分樓板的梁柱模型。加載方法是在每個(gè)樓層處各設(shè)置一個(gè)加載點(diǎn)，按一定比例施加往復(fù)側(cè)向力。數(shù)值模型梁柱采用兩端纖維截面，中間彈性桿的組合。節(jié)點(diǎn)區(qū)設(shè)置為剛域，如圖1c所示?？紤]試驗(yàn)中樓板的尺寸，將梁截面定義為相同尺寸的T型截面。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［14］。計(jì)算結(jié)果如圖9所示。

圖9 多層多跨框架力和位移曲線Fig.9 Force-displacement curves for the multi-story and multi-span frame

從滯回曲線可以看出，加卸載曲線均與試驗(yàn)較為一致。由于多層多跨框架整體變形的影響因素很多，數(shù)值模擬不一定能準(zhǔn)確把握每個(gè)特定的試驗(yàn)?zāi)Ｐ停绕涫瞧茐碾A段的承載力下降段更為復(fù)雜。下降段之前的力學(xué)行為模擬是比較可靠的。從骨架曲線可以看出，模型對(duì)剛度和承載力的變化是把握得比較好的。該盲測競賽還對(duì)節(jié)點(diǎn)做了測試，從框架的模擬結(jié)果來看，將節(jié)點(diǎn)考慮為剛域仍可以較好地反映框架整體的行為，這反映出了“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”設(shè)計(jì)的結(jié)果。只要構(gòu)件先于節(jié)點(diǎn)破壞，那么就不需要考慮節(jié)點(diǎn)復(fù)雜的行為。模擬結(jié)果顯示出首層框架柱先發(fā)生破壞，呈“弱柱強(qiáng)梁”式破壞，與試驗(yàn)結(jié)果相符。

2.5 框架-滿砌填充墻

建筑中通常都包含填充墻，填充墻通常在結(jié)構(gòu)中貢獻(xiàn)了極大的剛度和承載力。選取黃群賢［12］完成的單跨框架-填充墻試驗(yàn)，滿砌填充墻材料為黏土磚，填充墻的剛度和承載力貢獻(xiàn)很大，結(jié)構(gòu)受力變形后，框架和填充墻產(chǎn)生不同的變形模式，填充墻呈現(xiàn)對(duì)角受壓的特征?？蚣芰褐捎脙啥死w維截面，中間彈性桿的組合，梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)置為剛域，填充墻采用斜壓桿模型，如圖2a所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［12］。計(jì)算結(jié)果如圖10所示。

圖10 框架填充墻力和位移曲線Fig.10 Force-displacement curves for the frame with infill walls

從滯回曲線可以看出，卸載曲線和滯回環(huán)捏縮程度都與試驗(yàn)比較吻合。從骨架曲線可以看出，加載過程均與試驗(yàn)曲線比較吻合。說明斜壓桿模型可以較好地把握滿砌填充墻在受力全過程中墻體的力學(xué)行為，與框架組合后和原結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能相符。

2.6 框架-后砌開洞填充墻

建筑因使用需要，須開門窗洞口，形成框架-開洞填充墻結(jié)構(gòu)，傳統(tǒng)框架結(jié)構(gòu)為先澆筑框架，后砌筑填充墻的模式。選取Alata等［13］完成的多跨框架-后砌開洞填充墻模型試驗(yàn)，該模型帶窗間墻，破壞模態(tài)顯示了窗間墻與柱變形模式不一致導(dǎo)致二者出現(xiàn)一定程度的分離，形成對(duì)角斜壓狀態(tài)，采用斜壓桿模擬局部填充墻是可行的，力學(xué)模型如圖2b所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［13］。計(jì)算結(jié)果如圖11所示。

圖11 框架-后砌開洞填充墻力和位移曲線Fig.11 Force-displacement curves for the multi-span frame with post-constructed infill walls with openings

從滯回曲線可以看出，加卸載曲線雖不完全吻合試驗(yàn)結(jié)果，但基本趨勢一致。滯回曲線的顯著捏縮很大程度上是因?yàn)樗竭\(yùn)動(dòng)時(shí)梁的下沉引起窗間墻的豎向承載力貢獻(xiàn)導(dǎo)致，梁回到原點(diǎn)后墻體的豎向反力也減小到零，這從滯回曲線后半段的上揚(yáng)可以看出來。斜撐很好地捕捉了這一行為。骨架曲線和試驗(yàn)結(jié)果全過程基本吻合，說明宏觀的斜撐模型合理地模擬出了結(jié)構(gòu)的全過程行為。

2.7 框架-先砌開洞填充墻

村鎮(zhèn)建筑常見先砌筑填充墻，留下馬牙槎，后澆筑混凝土的做法，其受力更接近砌體承重墻，由此形成框架-先砌筑開洞填充墻的模式。由于這類構(gòu)件的墻體實(shí)際上承受力軸向荷載，同時(shí)又與柱組合共同承受水平力，可認(rèn)為是一種砌體承重墻，這為驗(yàn)證砌體承重墻模型提供了可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。選取Alata等［13］完成的多跨框架-先砌開洞填充墻模型試驗(yàn)，由于先砌墻留馬牙槎的做法使得墻柱組合效果較好，最終發(fā)生墻柱組合體的剪切破壞。因此該模型應(yīng)該使用剪切鉸來捕捉非線性剪切行為，由于組合截面整體性較好，端部直接根據(jù)墻柱組合體截面來劃分纖維，力學(xué)模型如圖3所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［13］。計(jì)算結(jié)果如圖12所示。

圖12 框架-先砌開洞填充墻力和位移曲線Fig.12 Force-displacement curves for the multi-span frame with pre-constructed infill walls with openings

從滯回曲線可以看出，滯回環(huán)與試驗(yàn)?zāi)Ｐ挖厔莼疚呛稀Ｌ崛」羌芮€發(fā)現(xiàn)，基本趨勢是一致的，但數(shù)值模型的剛度略大于試驗(yàn)?zāi)Ｐ?，這是由于窗間墻和柱雖然采用馬牙槎增強(qiáng)了咬合力，但二者并非完美結(jié)合，數(shù)值模型采用整體纖維截面去模擬，剛度會(huì)偏大。目前來看，采用整體纖維截面的方式去模擬帶馬牙槎的截面是比較合理的，準(zhǔn)確考慮剛度的折減則需要進(jìn)一步研究。

2.8 帶構(gòu)造柱砌體墻

傳統(tǒng)的砌體結(jié)構(gòu)承重和抗側(cè)力構(gòu)件常見形式為帶構(gòu)造柱的砌體墻，這類型構(gòu)件通常剪切變形占比大，最后也會(huì)發(fā)生剪切破壞。選取孫雪梅等［15］完成的帶窗洞的大開間約束磚墻擬靜力試驗(yàn)，該模型為帶構(gòu)造柱的承重墻。數(shù)值模型使用剪切鉸來模擬非線性剪切行為，端部根據(jù)墻和構(gòu)造柱組合體截面劃分纖維，力學(xué)模型如圖3所示。材料本構(gòu)曲線特征值采用試驗(yàn)實(shí)測值，詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［15］。計(jì)算結(jié)果如圖13所示。

圖13 砌體墻力和位移曲線Fig.13 Force-displacement curves for the masonry wall with structural columns

砌體墻剪切變形占比較大，實(shí)際剪切行為非常復(fù)雜，離散性也較大，重復(fù)性試驗(yàn)本身就無法完美重復(fù)試驗(yàn)結(jié)果，數(shù)值模擬也難以準(zhǔn)確對(duì)應(yīng)試驗(yàn)曲線，只能把握其主要特征。從骨架曲線可以看出，采用非線性剪切鉸可以從宏觀上把握構(gòu)件的行為。滯回曲線的捏縮受到磚塊、砂漿等的摩擦滑移等機(jī)制的影響，在宏觀模型中較難準(zhǔn)確體現(xiàn)出來?？梢娡瑸槠鲶w承重墻構(gòu)件，柱占比大的構(gòu)件可能彎曲變形占比更大，模擬滯回曲線與試驗(yàn)曲線更接近（圖12），墻體為主帶構(gòu)造柱的構(gòu)件剪切變形占比大，行為更復(fù)雜，結(jié)果較為離散，較難準(zhǔn)確模擬（圖13）。

3 多層框架和砌體結(jié)構(gòu)的模擬

實(shí)際建筑震害表明，多層建筑破壞最嚴(yán)重［16］。一方面多層建筑加速度響應(yīng)大，慣性力大，這是結(jié)構(gòu)特性和地震動(dòng)特性所致。另一方面，不同力學(xué)行為構(gòu)件共存的情況在多層建筑中隨處可見，這導(dǎo)致各類構(gòu)件不能很好地協(xié)同工作，這是結(jié)構(gòu)缺陷所致。這也給正確模擬這類型的結(jié)構(gòu)帶來了一定的困難。以上對(duì)各類構(gòu)件采用一維單元進(jìn)行模擬，是為了能夠采用簡單、合理的方法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模，高效計(jì)算得到正確的結(jié)果。為驗(yàn)證結(jié)構(gòu)模型，選取2022年9月5日瀘定地震兩個(gè)不同特征的典型多層建筑進(jìn)行分析。

3.1 帶填充墻的底層框架結(jié)構(gòu)

選取瀘定縣磨西鎮(zhèn)一棟位于街角的建筑，該建筑的結(jié)構(gòu)形式為底層框架結(jié)構(gòu)，二層以上為砌體結(jié)構(gòu)。建筑位于街角，即相鄰的兩面是街道，開大門洞，另外兩個(gè)相鄰的面則滿砌了填充墻。這就造成了雙向剛度的嚴(yán)重偏置，最終發(fā)生嚴(yán)重的扭轉(zhuǎn)，帶填充墻的框架在平面內(nèi)破壞很輕，無填充墻的框架柱則因大變形嚴(yán)重破壞，見圖14a～圖14c。三維示意及首層平面布置如 圖14d～圖14f所示。

圖14 磨西鎮(zhèn)某街角建筑Fig.14 A building at a street corner in Moxi County

數(shù)值模型中首層采用纖維截面模擬框架柱，采用斜壓桿模擬填充墻。二層以上為砌體結(jié)構(gòu)，桿件由纖維截面、彈性桿和剪切鉸組成，力學(xué)模型如圖3所示。計(jì)算采用彈塑性時(shí)程分析，選取瀘定地震51LDL臺(tái)站記錄作為地面運(yùn)動(dòng)加速度輸入，調(diào)幅至0.5g。為提高計(jì)算效率，進(jìn)行了截波處理，輸入加速度時(shí)程曲線和反應(yīng)譜如圖15所示。

圖15 地震動(dòng)輸入與反應(yīng)譜Fig.15 Inputting accelerations time-histories and their response spectrum

數(shù)值模擬結(jié)果顯示，結(jié)構(gòu)整體發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞，破壞集中在底層，二層以上基本完好。其中底層填充墻平面內(nèi)基本完好，外側(cè)靠近外圍的框架柱首先發(fā)生彎曲破壞，隨著扭轉(zhuǎn)的增大，內(nèi)部的框架柱也因側(cè)移過大而破壞，破壞模式與實(shí)際震害相吻合，破壞過程如圖16所示。由首層A軸和C軸位移響應(yīng)可以看出，A軸位移遠(yuǎn)大于C軸，結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)模式中扭轉(zhuǎn)遠(yuǎn)大于平動(dòng)，這就導(dǎo)致了弱的構(gòu)件會(huì)率先破壞（圖17）。

圖16 底框架結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬破壞過程Fig.16 Failure process of the structure

圖17 A軸和C軸位移響應(yīng)Fig.17 Displacement responses of axis-A and axis-C

3.2 框架-砌體混雜式結(jié)構(gòu)

選取磨西鎮(zhèn)一棟獨(dú)立的民宿，該建筑的結(jié)構(gòu)形式為底層框架柱和砌體承重墻組成的混雜式結(jié)構(gòu)，二層以上為砌體結(jié)構(gòu)。該建筑底層A、B軸為框架柱，C軸為開窗洞的砌體承重墻，左右各有兩片橫墻，由于左右橫墻在一定程度上約束了扭轉(zhuǎn)，該建筑最終以發(fā)生平動(dòng)為主，帶少量扭轉(zhuǎn)的破壞，C軸承重墻發(fā)生剪切破壞，受扭轉(zhuǎn)的影響，5軸橫墻也發(fā)生了剪切破壞（圖18a～圖18c）。三維示意及首層平面布置如圖18d～圖18f所示。

圖18 磨西鎮(zhèn)某底層商鋪的民宿Fig.18 A guesthouse with stor e in the first story in Moxi County

數(shù)值模型中首層采用纖維截面模擬框架柱，采用纖維截面、彈性桿、剪切鉸組成的桿件模擬砌體承重墻，包括C軸開窗洞的墻和不開洞橫墻，力學(xué)模型如圖3所示。二層以上為砌體結(jié)構(gòu)，力學(xué)模型與底層承重墻相同。計(jì)算采用彈塑性時(shí)程分析，同樣選取瀘定地震51LDL臺(tái)站記錄作為地面運(yùn)動(dòng)加速度輸入，調(diào)幅至0.3g。輸入加速度時(shí)程曲線和反應(yīng)譜如圖15所示。

數(shù)值模擬結(jié)果顯示，結(jié)構(gòu)整體發(fā)生以平動(dòng)為主，帶少量扭轉(zhuǎn)的破壞，破壞集中在一層，二層以上基本完好。兩側(cè)橫墻的提供了較大的抗扭剛度和承載力，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)以平動(dòng)為主，C軸承重墻率先發(fā)生剪切破壞。由于雙向偏心導(dǎo)致的5軸橫墻承受更大的剪力，也發(fā)生了剪切破壞，帶來一定的扭轉(zhuǎn)。隨著C軸構(gòu)件的剪切破壞，結(jié)構(gòu)突然產(chǎn)生較大側(cè)移，A軸柱在一次沖擊下也被動(dòng)發(fā)生彎曲破壞，出現(xiàn)殘余位移，破壞模式與實(shí)際震害相吻合，破壞過程見圖19。由首層A軸和C軸位移響應(yīng)可以看出，A軸位移和C軸位移接近，略大于C軸位移，可見結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)模式中以平動(dòng)為主，帶少量扭轉(zhuǎn)（圖20a～圖20b）。由此也導(dǎo)致A軸構(gòu)件和C軸構(gòu)件承受剪力基本按構(gòu)件剛度大小來分配，C軸剪力遠(yuǎn)大于A軸，這就導(dǎo)致了強(qiáng)的構(gòu)件會(huì)率先破壞（圖20c～圖20d）。

圖19 框架-砌體混雜式結(jié)構(gòu)破壞過程Fig.19 Failure process of the structure

圖20 A軸和C軸位移和底部剪力響應(yīng)Fig.20 Displacements and base shear responses of axis-A and axis-C

4 結(jié)論

（1）一維單元概念清晰，建模簡單，采用效率更高的纖維截面模擬彎曲變形為主的梁柱構(gòu)件，斜壓桿模型模擬填充墻構(gòu)件，纖維截面與剪切鉸組合模擬彎剪變形顯著的承重墻構(gòu)件。

（2）選取多層建筑中不同力學(xué)行為的構(gòu)件試驗(yàn)，包含不同形式的框架構(gòu)件、框架填充墻構(gòu)件、砌體承重墻構(gòu)件，分別建立相適應(yīng)的一維宏觀單元模型，通過試驗(yàn)驗(yàn)證了模型的合理性。采用概念更清晰的一維單元進(jìn)行建模，更容易把握計(jì)算結(jié)果的合理性，同時(shí)可提高計(jì)算效率，降低計(jì)算成本。

（3）選取瀘定地震中兩個(gè)力學(xué)行為復(fù)雜的多層建筑，應(yīng)用一維單元進(jìn)行建模，計(jì)算結(jié)果顯示模型具有較好的適用性，結(jié)構(gòu)變形和破壞模式與實(shí)際震害相吻合。各軸構(gòu)件的位移響應(yīng)和底部剪力響應(yīng)解釋了結(jié)構(gòu)破壞的原因，與基于震害得到的認(rèn)識(shí)是一致的。

（4）以扭轉(zhuǎn)為主的破壞和以平動(dòng)為主的破壞是兩類具有代表性的結(jié)構(gòu)整體破壞形式，這與構(gòu)件在平面上剛度分布有很大的關(guān)系。雙向大偏心容易導(dǎo)致扭轉(zhuǎn)破壞，導(dǎo)致了強(qiáng)的構(gòu)件不破壞，而弱的構(gòu)件嚴(yán)重破壞。單向大偏心則表明另一個(gè)方向存在較大的抗扭剛度，導(dǎo)致了強(qiáng)的構(gòu)件先破壞，弱的構(gòu)件則被動(dòng)發(fā)生破壞。合理的數(shù)值模型可用于分析和探索具有復(fù)雜行為結(jié)構(gòu)的破壞原因，這需要做更多的計(jì)算分析。