劉智博,劉維岐,關(guān)多嬌,代新瑤,周 闖

(1.沈陽工程學(xué)院,遼寧 沈陽 110136;2.中電投東北能源科技有限公司,遼寧 沈陽 110179)

0 引言

目前大型燃煤機(jī)組普遍采用中速磨煤機(jī)制備煤粉,一次風(fēng)作為煤粉制備過程中重要的干燥劑和輸送媒介。在正壓直吹式制粉系統(tǒng)中,一次風(fēng)量的準(zhǔn)確測量是制粉系統(tǒng)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的必要條件[1-2]。國內(nèi)火電機(jī)組均采用緊湊式布置方式,磨煤機(jī)入口通風(fēng)管道均存在較多彎頭或截面突變結(jié)構(gòu),因此不能保證彎管后有足夠長的水平直管段。而彎管后水平直管段的長度對流量系數(shù)影響較大[3]。本文利用流體仿真軟件對實(shí)際電廠中3種工況下不同長度的彎管后水平直管段進(jìn)行模擬仿真,得到彎管45°處的壓強(qiáng)差,再利用強(qiáng)制渦流理論,得出修正后的流量系數(shù)及流量,與實(shí)際流量進(jìn)行對比。因此本文主要研究磨煤機(jī)前一次風(fēng)管水平段長度大小對流量的影響,為一次風(fēng)道的優(yōu)化改造提供參考[4]。

1 強(qiáng)制渦流理論

當(dāng)流體流經(jīng)彎管時(shí),由于彎管的約束作用,迫使流體在彎管內(nèi)做曲線運(yùn)動(dòng)。流體在管道內(nèi)做曲線運(yùn)動(dòng)時(shí)必然會(huì)產(chǎn)生慣性離心力,其大小與流體的流速、密度及曲率半徑等因素都有直接關(guān)系。在離心力作用下,在彎管內(nèi)、外側(cè)將產(chǎn)生壓力差,且該壓力差與上述影響因素有關(guān)。因此,只要測出彎管內(nèi)、外側(cè)的靜壓差值,就可以方便算出管道內(nèi)的流體流量[5-6]。

(1)

式中:Q為流量,m3/s;R為彎管中心曲率半徑,m;D為彎管當(dāng)量直徑,m;Δp為彎管截面內(nèi)、外側(cè)壓強(qiáng)差,Pa;ρ為流體密度,kg/m3;C為流量系數(shù)。

相關(guān)研究表明,強(qiáng)制渦流理論與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合[7],因此本文以強(qiáng)制渦流理論為研究依據(jù)。對于特定的管道尺寸及彎管形狀,式(1)中的彎管中心曲率半徑、彎管當(dāng)量直徑均為定值,當(dāng)流體種類及溫度壓力確定時(shí),流體密度也為定值。因此通過數(shù)值計(jì)算求得彎管截面內(nèi)、外側(cè)壓強(qiáng)差,即可根據(jù)強(qiáng)制渦流理論求得管道中的實(shí)際流量大小。

2 研究對象及數(shù)值建模

2.1 研究對象

某電廠為2×600 MW的國產(chǎn)超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組,鍋爐為HG1900/25.4-YM3型,每臺鍋爐配有6臺MPS235HP-Ⅱ型中速磨煤機(jī)。在大比例摻燒褐煤后,制粉系統(tǒng)先后出現(xiàn)了煤粉管道漏粉、磨煤機(jī)內(nèi)部構(gòu)件磨損嚴(yán)重、燃燒器本體磨損嚴(yán)重等問題,嚴(yán)重影響機(jī)組安全生產(chǎn)運(yùn)行,并造成較為嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。

2.2 數(shù)學(xué)模型建立及網(wǎng)格劃分

根據(jù)相似原理進(jìn)行數(shù)值計(jì)算分析,以10∶1比例進(jìn)行建模。彎管的當(dāng)量直徑為D,前直管段長度為2.5D,后直管段長度分別設(shè)為0、0.5D、1D、1.5D、2D、3D、4D、5D。網(wǎng)格為六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,如圖1所示。

圖1 磨煤機(jī)入口數(shù)學(xué)模型網(wǎng)格劃分

2.3 邊界條件及模型選擇

隨著負(fù)荷的不同需要,一次風(fēng)閥門開度也不同,故研究電廠3種工況下模型內(nèi)部流場的變化。入口設(shè)置為速度入口,出口設(shè)置為壓力出口,其他部分為固體壁面,具體工況及邊界條件如表1所示。紊流模型的選擇可實(shí)現(xiàn)k-ε雙方程模型,為了提高計(jì)算精度,采用SIMPLEC壓力速度耦合方法,對于壓力項(xiàng)采用標(biāo)準(zhǔn)格式,對于動(dòng)能、湍動(dòng)能和湍流耗散率都選用二階迎風(fēng)格式[8]。

表1 數(shù)值模擬主要邊界條件

3 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析及驗(yàn)證

3.1 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析

通過對上述3種工況進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,分析彎管后水平段長度變化對流量系數(shù)的影響。對彎管45°處取彎管內(nèi)、外側(cè)靜壓,應(yīng)用強(qiáng)制渦流理論,對凈壓強(qiáng)差進(jìn)行分析,得到不同工況下彎管45°處內(nèi)、外側(cè)壓強(qiáng)差隨彎管后水平段長度變化情況如圖2所示。

(a)100%工況

由圖2可知,彎管后水平段的長度對于流量系數(shù)測量的準(zhǔn)確性影響較小。

3.2 準(zhǔn)確性驗(yàn)證

現(xiàn)電廠原有直管段長度為3D,分別取3種工況下在0.5D～3D的修正流量系數(shù)及修正密度,可以利用流量公式反求得風(fēng)管入口的進(jìn)風(fēng)流量,并與實(shí)際流量進(jìn)行對比,結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同工況下后直管段長度與流量差分布

由圖3可知,不同工況下后直管段長度在1D～2D時(shí)對于流量的測量最為穩(wěn)定和準(zhǔn)確。

3 結(jié)論

a. 在3種工況下彎管后直管段0.5D～5D壓力差值基本吻合,流量系數(shù)變化范圍在0.5D～5D時(shí)波動(dòng)不大,較為穩(wěn)定。

b. 不同工況下后直管段長度在1D～2D對于流量測量的穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性均有保證,因此關(guān)于磨煤機(jī)前一次風(fēng)管后水平直管段的改造經(jīng)濟(jì)可行,可為存在類似情況的電廠提供參考。