順特電氣設(shè)備有限公司 姚雄偉 劉清萍

1 勵磁變壓器閥側(cè)采用箔式結(jié)構(gòu)的優(yōu)越性

以下將閥側(cè)繞組采用箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)的勵磁變壓器簡稱箔式勵磁變壓器；閥側(cè)繞組采用多根扁導線并、疊繞制結(jié)構(gòu)的勵磁變壓器簡稱線繞勵磁變壓器。

箔式勵磁變壓器主要適用于低電壓、大電流的產(chǎn)品，其優(yōu)點是：主要磁勢沿線圈高度方向均勻分布，端部平整無螺旋角，軸向漏磁小，機械強度好，不易變形，故其承受短路的能力較強，更加可靠。

沿線圈的軸向均勻分布，層間電壓即等于匝間電壓，層間電壓很低，對絕緣介質(zhì)材料的要求不高，若不降低絕緣材料介電水平的話則其耐電能力能大幅提高。

沖擊電壓作用下比線繞線圈具有更良好的電壓分布，大幅提升了其抵抗沖擊電壓的性能。

不需要像絕緣導線線圈那樣進行換位，有繞制工藝簡單，產(chǎn)品生產(chǎn)效率高。勵磁變壓器閥側(cè)采用箔式結(jié)構(gòu)的優(yōu)越性如下。

1.1 箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)改善瞬變過程中線圈電壓起始分布

對于由開關(guān)投切產(chǎn)生的操作過電壓、由電纜竄入的大氣過電壓，箔式結(jié)構(gòu)具有良好的耐受性能。

考核變壓器繞組耐受過電壓能力的試驗是雷電全波沖擊試驗。試驗沖擊波應(yīng)是標準的雷電沖擊全波，視在波前時間T1=1.2μs，視在半峰值時間T2=50μs。本次只計算閥側(cè)繞組中的沖擊電壓分布。

變壓器線圈的等值電路包括集中電感和電阻、線圈的線匝間、層間及線圈對地部分存在的電容，但電容值很小，當變壓器在工頻電壓作用下時，可以將電容忽略不計，但在波頭很陡（相當于頻率很高）的沖擊波電壓作用下，線圈電感很大，電流不從線圈的線匝中流過，認為電感開路，沖擊電壓沿線圈長度的分布完全由電容決定。

侵入勵磁變壓器線圈的沖擊波電壓，沿線圈起始分布的不均勻程度與分布系數(shù)有關(guān)。其中：C 為單位長度的對地電容；K 為單位長度串聯(lián)電容。α 越大，線圈端部電位梯度越大，對縱絕緣的危險性也就越大。箔式勵磁變壓器與線繞勵磁變壓器相比，對地電容相當，而箔式繞組匝間電容遠遠大于線繞線圈的匝間層間串聯(lián)電容，即其分布電容大，分布系數(shù)α 小，削弱了沖擊波波頭的陡度，使起始電壓分布得到改善。

以下是利用本公司與清華大學聯(lián)合開發(fā)的沖擊波過程仿真分析計算軟件，準確定位電壓及電壓梯度，計算出各節(jié)點電壓梯度波形。以下以2200kVA單相產(chǎn)品為例，在計算機中分別對閥側(cè)繞組的不同結(jié)構(gòu)進行計算，具體為閥側(cè)繞組箔式結(jié)構(gòu)的DCB-2200/20//0.92及閥側(cè)繞組多根扁導線并繞結(jié)構(gòu)的DC-2200/20//1.024勵磁變壓器波過程進行仿真計算的結(jié)果。

從圖1、圖2可看出箔式線圈在沖擊電壓作用下比線繞線圈具有更良好的電壓分布。

圖1 DCB-2200/20//0.92箔式勵磁變低壓側(cè)在標準雷電全波沖擊0～60μs 時電壓沿線圈起始端至末端的分布

圖2 DC-2200/20//1.024線繞勵磁變低壓側(cè)在標準雷電全波沖擊0～60μs 時電壓沿線圈起始端至末端的分布

當然以上兩個產(chǎn)品沖擊波形的比較是相對粗略的，其各自的電壓分布還與其具體的結(jié)構(gòu)有關(guān)。而且低壓繞組電壓低，匝數(shù)很少，電感小，在沖擊電壓作用下可能不能夠完全排除電感對電壓分布所起的作用。但是箔式低壓繞圈由于總的串聯(lián)電容增大，使起始電壓分布得到很大改善，只是因為其電壓低，才使改善的力度沒有在高電壓、多匝數(shù)的線圈上那么大。

1.2 箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)提高耐受換相過程暫態(tài)電壓和暫態(tài)電流的能力

同步發(fā)電機自并勵靜止整流勵磁系統(tǒng)采用可控硅三相全控整流橋，如圖3所示。

圖3 三相全控整流橋原理圖

勵磁變壓器的漏電感和換相回路的自感折算至變壓器閥側(cè)用一個集中電感L 來表示，換相時由于換相電感L 要阻止電流的變化，電流不能突變[1]，有電流隨時間的變化率di/dt，如圖4（d）所示。換相過程不能瞬間完成，這個過程以換相重疊角γ 來表示。在γ 期間兩相的晶閘管都導通，相當于兩相間短路，使輸出電壓波形出現(xiàn)一個缺口即換相齒。如圖4（c）所示。在換相齒區(qū)間內(nèi)，電壓波形發(fā)生嚴重畸變，雖然其幅值小于雷電沖擊水平，但電壓變化率卻可能與其相當，作用時間非常短晳。

圖4 三相全控整流橋波形圖

通過分析葛洲壩二江電廠7號機勵磁變二次線電壓，可知在一個2π 周期內(nèi)有6個換相齒，對應(yīng)圖4（b）中t1～t6的6個換相時刻，在正常的正弦波電壓上疊加了一連串的過電壓尖峰[2]。

因為勵磁變壓器在正常運行工況下就要長期承受換相暫態(tài)電壓及電流，所以勵磁變壓器繞組的絕緣結(jié)構(gòu)應(yīng)比普通電力變壓器要求更高才合理?，F(xiàn)在很多勵磁變壓器網(wǎng)側(cè)電壓等級為20kV，卻要求按35kV 等級進行絕緣試驗就是出于以上原因。除網(wǎng)側(cè)電壓等級提高外，應(yīng)該關(guān)注的是與可控硅整流器直接相連的勵磁變閥側(cè)繞組的絕緣水平，而箔式結(jié)構(gòu)閥側(cè)繞組相較線繞結(jié)構(gòu)繞組具有更大的優(yōu)勢。

第一，勵磁變閥側(cè)箔式結(jié)構(gòu)具有更大的內(nèi)部串聯(lián)電容，有利于暫態(tài)突變電壓在繞組內(nèi)的起始分布。第二，勵磁變閥側(cè)箔式繞組采用同心圓筒結(jié)構(gòu)，如圖5所示，層間電壓即等于匝間電壓，層間電壓很低，加強層間匝間絕緣簡單易行。

圖5 低壓箔式繞組同心圓筒結(jié)構(gòu)

第三，如果勵磁變閥側(cè)繞組采用線繞結(jié)構(gòu)，考慮到勵磁變電流一般較大，需采用組合導線或幾組導線并繞。由于組合導線股間及并繞導線之間存在互感M，所以當繞組承受電流變化率di/dt 時，會在組合導線的股間及并繞導線之間感應(yīng)出電勢u：

由于換相暫態(tài)電流的存在，勵磁變壓器所承受的電流變化率要比普通電力變壓器大，所以勵磁變線繞組中組合導線及并繞導線間的感應(yīng)電勢要大于普通電力變壓器。而勵磁變壓器閥側(cè)采用箔式同心結(jié)構(gòu)繞組則沒有這一問題。

1.3 箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)改善電場分布

線繞繞組由于軸向存在多匝排布，存在匝間絕緣，繞組表面并非連續(xù)的圓柱體，所以在一次與二次之間的主絕緣電場中，電場沿線圈軸向呈波紋狀的附加集中。而且線繞一般采用多層結(jié)構(gòu)，同層線匝之間、不同層線匝間均產(chǎn)生各自電場，總體為一不均勻電場[3]。與線繞不同的是，箔式繞組的一層即為1匝，線圈表面是連續(xù)的圓柱體，主絕緣電場、箔式線圈內(nèi)部匝間電場為端部稍不均勻的同軸圓柱體，所以箔式線圈對絕緣介質(zhì)材料的要求大大降低，若不降低絕緣材料介電水平的話則其耐電能力相對大幅提高。

1.4 箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)機械強度高

箔式線圈不存在軸向的匝數(shù)和軸向繞制螺旋角，端部平整，高、低壓繞組安匝相對平衡，軸向漏磁較小，機械強度高，不易變形，短路時勵磁變壓器軸向應(yīng)力較小，故其承受短路的能力較強，更加可靠。

1.5 箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)減小縱向渦流損耗

線圈處在縱向漏磁場中，縱向漏磁通不僅產(chǎn)生縱向渦流損耗，而且還在導體中產(chǎn)生漏磁電勢?？v向漏磁場強度是沿線圈的高度，是不相等的，當此電勢不相等時，則產(chǎn)生循環(huán)電流及由此引起的渦流損耗。箔式線圈由于箔材高而薄，每匝軸向厚度尺寸值很小，所以箔式線圈由縱向漏磁產(chǎn)生的縱向渦流損耗也很小。

1.6 低壓箔式線圈在生產(chǎn)過程中生產(chǎn)效率高、具有更高的質(zhì)量保證、制造成本低

從兩種線圈繞制的原材料上來看，扁導線在拉制過程中較易產(chǎn)生尖角毛刺，而這些尖角毛刺是造成匝間短路的首要原因。而箔材為輥軸滾壓軋制而成，表面出現(xiàn)毛刺的可能性極小。

從兩種線圈生產(chǎn)過程上來看，線繞線圈繞制時，費工時、效率低。且對于大容量勵磁變壓器，閥側(cè)繞組相電流多達到3000A以上，若為線材繞制，則為了控制渦流損耗需采用多根導線并、迭或采用換位導線，繞制困難，且需隨時處理其平整度、彎曲度以及對尺寸的把控，繞制升層時還必須避免形成剪刀叉而損壞導線絕緣層，質(zhì)量相對不易控制。線繞線圈繞制后，往往還需要裝外模，澆注、打磨等一系列工序，而箔繞線圈為一次性繞制完成，無須套用外模尺寸，工序大大簡化，生產(chǎn)效率提高，制造成本相應(yīng)降低。

2 總結(jié)

根據(jù)上述分析，箔式同心圓筒結(jié)構(gòu)可改善瞬變過程中線圈電壓起始分布；提高耐受換相過程暫態(tài)電壓和暫態(tài)電流的能力；改善電場分布、機械強度高；承受短路的能力較強、縱向渦流損耗?。辉谏a(chǎn)過程中生產(chǎn)效率高、具有更高的質(zhì)量保證、制造成本低。