李海龍，趙艷雷，周國(guó)良，畢永健，劉 政，丁宏勛

(山東理工大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院，山東 淄博 255000）

0 引言

分布式發(fā)電技術(shù)可有效解決能源問(wèn)題[1]。但DG接入分散，大規(guī)模分布式電源單機(jī)入網(wǎng)會(huì)對(duì)大電網(wǎng)產(chǎn)生較大沖擊，由DG組成微電網(wǎng)可解決上 述 問(wèn) 題[2]。

微電網(wǎng)控制策略大多依賴通信，由于受地理位置或環(huán)境限制，部分微電網(wǎng)不具備通信條件[3]。文獻(xiàn)[4]提出了一種基于衛(wèi)星授時(shí)信號(hào)的同步定頻電流 (Synchronous Fixed-Frequency Current，SFC）控制方法，微電網(wǎng)內(nèi)的DG無(wú)需通信，完全即插即用。但孤島模式下負(fù)荷變化會(huì)引起微電網(wǎng)電壓波動(dòng)，因此需要對(duì)同步定頻微電網(wǎng)電壓進(jìn)行二次調(diào)節(jié)[5]。二次調(diào)壓主要有兩類控制方式，即集中式控制[6]和分布式控制[7]。集中式控制是由中央控制器采集DG信息并進(jìn)行二次調(diào)整，對(duì)通信要求較高。分布式控制的DG只需通過(guò)本地控制器進(jìn)行二次調(diào)整，無(wú)需通信或需要低速通信，且魯棒性較強(qiáng)，是目前二次調(diào)壓研究的熱點(diǎn)。文獻(xiàn)[8]提出了一種同步定頻微電網(wǎng)并網(wǎng)/孤島切換策略，但未涉及同步定頻微電網(wǎng)電壓二次調(diào)節(jié)。文獻(xiàn)[9]提出了一種自適應(yīng)動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)下垂系數(shù)的調(diào)壓方法，具有良好的動(dòng)態(tài)性能，但是未考慮多臺(tái)變換器并聯(lián)的場(chǎng)景。文獻(xiàn)[10]應(yīng)用多智能體一致算法優(yōu)化微電網(wǎng)電壓，但需要一定的通信數(shù)據(jù)。文獻(xiàn)[11]僅通過(guò)相鄰微源間通信對(duì)孤島微電網(wǎng)電壓進(jìn)行調(diào)節(jié)，降低了通信的要求，但需要冗余鏈路以提高系統(tǒng)穩(wěn)定性，建設(shè)成本較高。文獻(xiàn)[12]通過(guò)提升變換器輸出基準(zhǔn)電壓提升母線電壓，但未考慮負(fù)載變化的場(chǎng)景。文獻(xiàn)[13]提出了基于二次無(wú)差調(diào)壓的改進(jìn)U-I下垂控制策略，可將電壓恢復(fù)至額定電壓，但并不能保證微網(wǎng)內(nèi)各DG動(dòng)作同步。文獻(xiàn)[9]～[13]的調(diào)壓方法不適用于多逆變器、多負(fù)載且無(wú)通信的同步定頻微電網(wǎng)。

本文在SFC控制方法基礎(chǔ)上，針對(duì)孤島模式下由負(fù)荷變化引起的微電網(wǎng)電壓波動(dòng)較大的問(wèn)題，基于就地電壓信息提出了同步定頻微電網(wǎng)調(diào)整下垂曲線的無(wú)通信二次調(diào)壓策略，通過(guò)調(diào)整DG輸出電壓，使得負(fù)載端電壓始終在設(shè)定的范圍內(nèi)。同時(shí)為保證DG動(dòng)作的同步性，提出了基于衛(wèi)星授時(shí)信號(hào)的下垂曲線調(diào)整方法，使微電網(wǎng)內(nèi)各DG同步調(diào)整下垂曲線。

1 同步定頻微電網(wǎng)基本原理

同步定頻微電網(wǎng)即微網(wǎng)內(nèi)分布式電源以衛(wèi)星授 時(shí) 信 號(hào) 秒 脈 沖(One Pulse Per Second，1PPS）為基準(zhǔn)，各DG輸出的電流相位相同且頻率固定[4]。同步定頻微電網(wǎng)如圖1所示。

圖1 同步定頻微電網(wǎng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of synchronous fixed-frequency microgrid

圖中：DG為分布式電源；PCC為公共連接點(diǎn)；DG1～DGn通過(guò)一個(gè)并網(wǎng)開關(guān)與大電網(wǎng)連接。并網(wǎng)模式下，各DG采用有功、無(wú)功給定控制(PQ控制），輸出的有功和無(wú)功功率固定；孤島模式下，DG采用下垂控制策略，DG輸出電壓和電流隨負(fù)荷變化，故本文針對(duì)孤島模式下的微電網(wǎng)研究二次調(diào)壓策略。

2 同步定頻微電網(wǎng)無(wú)通信二次調(diào)壓策略

2.1 同步定頻微電網(wǎng)DG控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

同步定頻微電網(wǎng)一般由多個(gè)DG系統(tǒng)和負(fù)載組成，以單個(gè)DG系統(tǒng)為例，其控制結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 DG控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)Fig.2 DG control system structure

圖中：Lf和Cf分別為濾波電感和電容；Z為線路 阻 抗；ia，ib，ic為DG輸 出 電 流；ua，ub，uc為DG輸出 電 壓；id，iq和ud，uq分 別 為DG輸 出 電 流 和 輸 出電壓在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的dq分量；ud，uq經(jīng)下垂方程計(jì)算出電流參考值id*，iq*設(shè)置為零，使得三相輸出電流相位與衛(wèi)星授時(shí)信號(hào)同步且幅值等于id*。由電流環(huán)計(jì)算出交流側(cè)參考電壓dq分量ud*和uq*，結(jié)合參考角度 ωt，轉(zhuǎn)換成abc三相靜止坐標(biāo)系下的三相調(diào)制電壓信號(hào)指令值，實(shí)現(xiàn)對(duì)DG輸出電壓的調(diào)節(jié)。

DG電流環(huán)控制結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 DG電流環(huán)控制結(jié)構(gòu)Fig.3 DG current loop control structure

由圖3可得電流環(huán)控制結(jié)構(gòu)方程為

式中：Kp，Ki分別為比例和積分系數(shù)。

電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器比例環(huán)節(jié)可減少DG輸出電流與參考電流id*的偏差，積分環(huán)節(jié)可消除DG輸出電流與id*的靜差，實(shí)現(xiàn)對(duì)id*的無(wú)差跟蹤。目前對(duì)于電流環(huán)的研究設(shè)計(jì)已十分充分[14]，本文對(duì)I-U下垂控制策略及二次調(diào)壓原理展開分析。

2.2 同步定頻微電網(wǎng)二次調(diào)壓原理

本文在SFC控制的基礎(chǔ)上采用I-U下垂控制策略，其方程為

式中：I為輸出電流；Iref為參考電流(也稱下垂曲線截距）；K為下垂系數(shù)；U為輸出電壓有效值。

當(dāng)DG輸出功率增加時(shí)，DG輸出電流增加，輸出電壓減??；當(dāng)DG輸出功率減小時(shí)，DG輸出電流減小，輸出電壓增加。因此，當(dāng)負(fù)荷變化導(dǎo)致電壓跌落或電壓過(guò)高時(shí)，需要對(duì)各DG進(jìn)行二次調(diào)壓，以滿足電能質(zhì)量的要求。

本文根據(jù)DG輸出電壓幅值調(diào)節(jié)下垂曲線截距，對(duì)下垂曲線進(jìn)行平移調(diào)整，其中DG輸出電壓幅值，平移下垂曲線法如圖4所示。

圖4 負(fù)載功率改變時(shí)DG工作點(diǎn)變化Fig.4 Variation diagram of DG operating point when load power changes

圖中：Iref1，Iref2分別為下垂曲線1(低檔下垂曲線）和下垂曲線2(高檔下垂曲線）的截距；B點(diǎn)電壓和D點(diǎn)電壓分別為最小電壓閾值Umin和最大電壓閾值Umax。

為防止電壓振蕩，設(shè)置了調(diào)整死區(qū)。負(fù)載增加時(shí)，初始狀態(tài)DG工作點(diǎn)為A點(diǎn)，增加負(fù)載后，DG工作點(diǎn)轉(zhuǎn)移到了B點(diǎn)，達(dá)到最小電壓閾值，此時(shí)DG下垂曲線調(diào)整為高檔下垂曲線，工作點(diǎn)轉(zhuǎn)移到C點(diǎn)，且C點(diǎn)電壓小于D點(diǎn)電壓。負(fù)載減小時(shí)，初始狀態(tài)DG工作點(diǎn)為C點(diǎn)，此時(shí)減小負(fù)載，DG工作點(diǎn)轉(zhuǎn)移到D點(diǎn)，達(dá)到最大電壓閾值，則DG下垂曲線調(diào)整為低檔下垂曲線，工作點(diǎn)又回到了A點(diǎn)，且A點(diǎn)電壓大于B點(diǎn)電壓。

2.3 下垂曲線截距和電壓閾值計(jì)算設(shè)計(jì)

2.3.1下垂曲線截距計(jì)算設(shè)計(jì)

忽略線路阻抗的影響，對(duì)下垂曲線截距進(jìn)行設(shè)計(jì)，此處采用標(biāo)幺值進(jìn)行計(jì)算。設(shè)定電壓最小閾值為Umin，最大閾值為Umax。在低檔下垂曲線中，當(dāng)DG輸出電壓達(dá)到Umin時(shí)需要進(jìn)行調(diào)壓，此時(shí)DG輸出電流達(dá)到最大值Imax，DG輸出功率最大。調(diào)壓后DG輸出電壓要小于Umax，否則會(huì)出現(xiàn)電壓振蕩。假定調(diào)壓后DG輸出電壓達(dá)到Umax，則令：

由式(3）即可計(jì)算出Iref2，上述計(jì)算忽略了調(diào)壓后DG輸出功率略微增加的情況。

本文所采用的I-U低檔下垂曲線為I=11-10U，設(shè) 定Umin為0.95 p.u.，Umax為1.05 p.u.，由 式(3）可 得Iref2=11.85 p.u.，考 慮 到 死 區(qū)，取Iref2=11.83 p.u.，即高檔下垂曲線為I=11.83-10U。

2.3.2電壓閾值計(jì)算設(shè)計(jì)

由于不同線路的阻抗不同，需要針對(duì)不同線路中DG的電壓閾值進(jìn)行設(shè)計(jì)。采用I-U下垂控制時(shí)，DG輸出電壓電流是由下垂曲線和代表線路電氣特性的曲線共同決定的[15]，線路特性曲線方程為

式中：Zn，Un，In分別為第n臺(tái)DG所在線路的線路阻抗、DG輸出電壓和輸出電流；UPCC為公共連接點(diǎn)電壓(公共母線電壓）。

以兩臺(tái)DG為例，線路阻抗與DG輸出電壓電流關(guān)系如圖5所示。

圖5 線路阻抗與DG輸出電壓電流關(guān)系Fig.5 Relationship between line impedance and DG output voltage and current

圖5中Z2>Z1，當(dāng)DG設(shè)置同樣下垂曲線時(shí)，I1>I2，U1＜U2，為 保 證DG1和DG2靈 敏 度 相 同，需要調(diào)整其電壓閾值。

聯(lián) 立 式(2），(4）可 得：

忽略負(fù)載與公共母線之間的線路阻抗，則負(fù)載電壓Uload=UPCC，根據(jù)需求設(shè)定Uload取值范圍后，即可由式(5）計(jì)算出不同線路中的DG最小/最大電壓閾值。

2.4 二次調(diào)壓對(duì)DG輸出功率的影響

在微電網(wǎng)中，各DG并聯(lián)運(yùn)行向公共連接點(diǎn)供電，DG并聯(lián)等效電路如圖6所示。

圖6 DG并聯(lián)等效電路圖Fig.6 DG parallel equivalent circuit diagram

圖 中：Un∠φn為 第n(n=1，2）臺(tái)DG的 輸 出 電壓；UPCC∠0 °為公共 連接點(diǎn)電壓；In為第n臺(tái)DG的輸出電流；Iload為負(fù)載端電流；Zn=Rn+jXn為線路阻抗；Zload為微電網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷。

根據(jù)圖6可知，第n臺(tái)DG輸出的有功功率Pn、無(wú) 功 功 率Qn分 別 為

低壓微電網(wǎng)中線路呈阻性，線路中的感性分量可忽略。與此同時(shí)，DG與PCC點(diǎn)相角差 φn接近 于0(φn＜0），則sin φn≈φn，cos φn≈1。故 結(jié) 合 式(6）可得DG輸出有功和無(wú)功功率為

由式(7）可知，當(dāng)DG從低檔下垂曲線切換到高檔下垂曲線時(shí)，由于調(diào)壓作用，DG輸出有功功率和無(wú)功功率均增加。而調(diào)壓前后兩臺(tái)DG下垂參數(shù)始終一致。因此，本文所提二次調(diào)壓策略并不會(huì)對(duì)功率分配造成較大影響，DG功率分配差額主要來(lái)源于線路阻抗差異。

3 DG下垂曲線同步調(diào)整方法

在無(wú)通信的環(huán)境下，由于沒(méi)有中央控制器，各DG只能采集就地信息，無(wú)法得知其他DG運(yùn)行狀態(tài)，當(dāng)增加/減小負(fù)載時(shí)，如果各DG動(dòng)作不同步，則可能出現(xiàn)各DG工作在不同下垂曲線的情況，引起較大的功率不平衡。為解決此問(wèn)題，本文提出基于衛(wèi)星授時(shí)信號(hào)的下垂曲線同步調(diào)整方法。各DG以1PPS秒脈沖信號(hào)為基準(zhǔn)，在接收到秒脈沖信號(hào)時(shí)，每隔一段時(shí)間檢測(cè)一次當(dāng)前電壓，如果電壓低于最小電壓閾值或者高于最大電壓閾值，則調(diào)整下垂曲線。本文將檢測(cè)時(shí)間間隔設(shè)置為10 ms，即每半個(gè)周期檢測(cè)一次當(dāng)前電壓，不管何時(shí)增加/減小負(fù)載，各DG總是在相同的時(shí)刻檢測(cè)并調(diào)整下垂曲線，使得各DG動(dòng)作同步。電壓檢測(cè)點(diǎn)位置如圖7所示。

圖7 電壓檢測(cè)點(diǎn)相對(duì)于1PPS信號(hào)位置Fig.7 Voltage detection point relative to 1PPS signal position diagram

由圖7可知，DG的A相電流上升沿和1PPS秒脈沖信號(hào)計(jì)算出的參考相位一致，同時(shí)DG每次接收到1PPS脈沖信號(hào)都將重新計(jì)時(shí)，以提高計(jì)時(shí)的準(zhǔn)確性。初始狀態(tài)下，DG下垂曲線為低檔下垂曲線，DG調(diào)整下垂曲線過(guò)程如圖8所示。

圖8 DG調(diào)整下垂曲線過(guò)程Fig.8 Process of DG adjustment droop curve

4 仿真驗(yàn)證

在Matlab/Simulink中搭建微電網(wǎng)模型，系統(tǒng)一次接線圖如圖9所示。仿真參數(shù)如表1所示。

表1 實(shí)驗(yàn)仿真參數(shù)Table 1 Experimental simulation parameters

圖9 微電網(wǎng)仿真及實(shí)驗(yàn)一次接線圖Fig.9 Microgrid simulation and experiment primary wiring diagram

仿真模型包括兩臺(tái)DG，DG1，DG2容量比為1∶1，兩臺(tái)DG采用相同的下垂曲線參數(shù)，DG基準(zhǔn)相電流為16 A，基相電壓為110 V。為模擬實(shí)際情況中線路阻抗不相等的場(chǎng)景，本文設(shè)定線路阻抗Z1=(0.1+j0.01）Ω，Z2=(0.4+j0.04）Ω。

4.1 二次調(diào)壓策略仿真驗(yàn)證

根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算各DG電壓閾值，計(jì)算最小/最大電壓閾值時(shí)分別設(shè)定UPCC為209，231 V，由于線路中Xn較小可近似忽略，根據(jù)式(5）可得DG1最小/最大電壓閾值為0.955/1.055 p.u.，DG2最小/最大電壓閾值為0.969/1.067 p.u.。

初始狀態(tài)下，兩臺(tái)DG下垂方程均為I=11-10U，負(fù)載功率為8 kW，此時(shí)負(fù)載電壓幅值為538.7 V。在0.15 s時(shí)，增加8 kW負(fù)載功率，即總的負(fù)載功率為16 kW，在0.3 s時(shí)，再降低8 kW負(fù)載功率。

仿真結(jié)果如圖10所示。

圖10 無(wú)調(diào)壓措施負(fù)載端電壓電流波形Fig.10 Waveform of load terminal voltage and current without voltage regulation measures

由圖10可知，在增加8 kW負(fù)載功率后，負(fù)載端電壓降低，而負(fù)載電流增加，符合下垂方程特性，負(fù)載電壓從538.7 V減小到了499.0 V，相比正常電壓幅值537 V跌幅為7.08%，電壓跌落較嚴(yán)重。由此可見(jiàn)，在沒(méi)有調(diào)壓措施的情況下，微電網(wǎng)電壓隨負(fù)荷波動(dòng)較大，為保證微電網(wǎng)電能質(zhì)量，需要對(duì)微電網(wǎng)電壓進(jìn)行二次調(diào)節(jié)。

圖11為DG增加了調(diào)壓措施的部分波形。設(shè)置初始負(fù)載功率為8 kW，在0.15 s時(shí)增加8 kW負(fù)載功率，在0.3 s時(shí)再降低8 kW負(fù)載功率。

圖11 有調(diào)壓措施微電網(wǎng)波形Fig.11 Waveform of microgrid with voltage regulating measures

表2 為負(fù)載功率變化時(shí)負(fù)載端詳細(xì)參數(shù)。

表2 負(fù)載端詳細(xì)參數(shù)Table 2 Detailed parameters of the load side

初始時(shí)負(fù)載端電壓處于正常范圍，在0.15 s增加負(fù)載后，由于下垂特性DG輸出電壓降低，導(dǎo)致負(fù)載端電壓迅速跌落，此時(shí)DG檢測(cè)到輸出電壓小于最小電壓閾值，執(zhí)行二次調(diào)壓程序，將下垂曲線切換為高檔，DG輸出電壓升高，使負(fù)載端電壓迅速升高。同理，在0.3 s減小負(fù)載后，由于下垂特性DG輸出電壓升高且達(dá)到了最大電壓閾值，再次執(zhí)行二次調(diào)壓程序，將下垂曲線切換回低檔，DG輸出電壓降低，使負(fù)載端電壓恢復(fù)正常。由表2可知，當(dāng)負(fù)載功率為16 kW時(shí)，有調(diào)壓措施時(shí)負(fù)載端電壓偏差為-0.13%，與無(wú)調(diào)壓措施時(shí)-7.08%的電壓偏差相比有明顯改善。由此可見(jiàn)，在有調(diào)壓措施的情況下增加或減小負(fù)載，微電網(wǎng)電壓波動(dòng)較小，驗(yàn)證了二次調(diào)壓策略的有效性。在調(diào)壓過(guò)程中，由于DG每10 ms檢測(cè)一次當(dāng)前輸出電壓，因此輸出電壓幅值會(huì)有短暫的低于最小電壓閾值或高于最大電壓閾值的情況，屬于正常現(xiàn)象。由圖11(c）可知，在整個(gè)投切負(fù)載的過(guò)程中，DG1和DG2總是同步調(diào)整下垂曲線截距，驗(yàn)證了基于衛(wèi)星授時(shí)信號(hào)的下垂曲線同步調(diào)整方法的有效性。

4.2 二次調(diào)壓對(duì)DG輸出功率影響仿真驗(yàn)證

將負(fù)載功率設(shè)置為4 kVar無(wú)功功率和12 kW有功功率，在低檔下垂曲線和高檔下垂曲線下，DG1和DG2的輸出功率如圖12所示。

圖12 不同下垂曲線下各DG輸出功率Fig.12 Output power of each DG under different droop curves

圖中：P1和Q1分別為DG1輸出有功功率和無(wú)功功率；P2和Q2分別為DG2輸出有功功率和無(wú)功功率。

DG1和DG2在低檔和高檔下垂曲線輸出功率對(duì)比如表3所示。

表3 各DG輸出功率對(duì)比Table 3 Comparison of output power of each DG

由圖12和表3可以看出，增加下垂曲線截距對(duì)功率分配影響較小，且可以提高DG輸出功率，目前有較多DG功率平均分配方法，本文不再針對(duì)功率分配進(jìn)行研究。

5 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為進(jìn)一步驗(yàn)證所提策略有效性，搭建了包含兩臺(tái)30 kV?A逆變器和兩臺(tái)20 kV?A負(fù)載的微電網(wǎng)，通過(guò)DL850E型錄波儀采集記錄數(shù)據(jù)。系統(tǒng)一次接線如圖9。圖13為實(shí)驗(yàn)平臺(tái)照片。實(shí)驗(yàn)室內(nèi)DG1，DG2和負(fù)載距離較近，可近似忽略線路阻抗影響，因此DG1與DG2采用相同的下垂參數(shù)和電壓閾值，I-U下垂曲線低檔為I=11-10U，高檔為I=11.83-10U，最小電壓閾值標(biāo)幺值為0.96 p.u.，最大電壓閾值標(biāo)幺值為1.06 p.u.，為方便查看實(shí)驗(yàn)波形，將實(shí)驗(yàn)中同步檢測(cè)電壓時(shí)間間隔設(shè)定為20 ms。

圖13 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)照片F(xiàn)ig.13 Photo of the experimental platform

實(shí)驗(yàn)中負(fù)載1和負(fù)載2均為6 kW，初始時(shí)僅投入負(fù)載1，一段時(shí)間后投入負(fù)載2，隨后再切除負(fù)載2。圖14為實(shí)驗(yàn)波形。

圖14 實(shí)驗(yàn)波形Fig.14 Experimental waveform

圖14(a）為無(wú)調(diào)壓措施實(shí)驗(yàn)波形，左側(cè)為投入負(fù)載2時(shí)實(shí)驗(yàn)波形，右側(cè)為切除負(fù)載2時(shí)實(shí)驗(yàn)波形。投入負(fù)載2前，負(fù)載端電壓幅值為546 V，投入負(fù)載2后，負(fù)載端電壓下降到509 V。增加負(fù)載會(huì)導(dǎo)致負(fù)載端電壓降低，與仿真現(xiàn)象一致，因此需要進(jìn)行二次調(diào)壓。圖14(b）為有調(diào)壓措施實(shí)驗(yàn)波形，左側(cè)為投入負(fù)載2時(shí)實(shí)驗(yàn)波形，投入負(fù)載2之前負(fù)載端電壓幅值為546 V，投入負(fù)載2后，負(fù)載端電壓出現(xiàn)短暫的電壓下降，DG輸出電壓達(dá)到最小電壓閾值，DG切換到高檔下垂曲線，使DG輸出電壓升高，負(fù)載端電壓恢復(fù)至543 V。右側(cè)為切除負(fù)載2時(shí)實(shí)驗(yàn)波形，在切除負(fù)載2后，負(fù)載端電壓出現(xiàn)短暫的電壓過(guò)高，DG輸出電壓達(dá)到最大電壓閾值，DG切換回低檔下垂曲線，負(fù)載端電壓恢復(fù)至546 V。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果一致，驗(yàn)證了本文所提二次調(diào)壓策略的有效性。

6 結(jié)論

針對(duì)同步定頻微電網(wǎng)在孤島運(yùn)行模式時(shí)，負(fù)荷變化會(huì)引起電壓波動(dòng)，本文提出了一種微電網(wǎng)電壓二次調(diào)節(jié)方法，該方法在無(wú)通信的情況下通過(guò)檢測(cè)就地電壓幅值調(diào)整下垂曲線，實(shí)現(xiàn)對(duì)同步定頻微電網(wǎng)電壓的二次調(diào)節(jié)?；谛l(wèi)星授時(shí)信號(hào)提出一種同步調(diào)整下垂曲線的方法，使各DG同步調(diào)整下垂曲線。本文所提二次調(diào)壓策略對(duì)DG功率分配影響較小，且可以提高DG輸出功率。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在增加/減少負(fù)載功率后，本文提出的無(wú)通信二次調(diào)壓方法可以使負(fù)載端電壓始終處于設(shè)定的電壓閾值范圍內(nèi)，驗(yàn)證了二次調(diào)壓策略的有效性。本文所提調(diào)壓策略易于實(shí)施，調(diào)壓過(guò)程迅速且無(wú)需通信，有較高的實(shí)用價(jià)值。