金愛娟，張勁松，李少龍

基于自適應擾動觀測器的PMSM模型預測電流控制

金愛娟，張勁松，李少龍

（上海理工大學，上海 200093）

為了實現(xiàn)包裝自動化生產(chǎn)線的高性能控制，針對永磁同步包裝驅(qū)動電機在模型預測電流控制中對擾動敏感性較大的問題，設計一種基于自適應擾動觀測器的模型預測電流控制策略。利用預測誤差設計一種自適應擾動觀測器，對系統(tǒng)遭受的內(nèi)部和外部的不確定擾動，擾動觀測器估計總擾動并以電流的形式進行補償。將系統(tǒng)的瞬態(tài)過程和穩(wěn)態(tài)過程分別進行考慮，設計一種含有動態(tài)權重因子的新型損失函數(shù)。通過MATLAB/SIMULINK仿真表明，與傳統(tǒng)的控制方法相比，文中方法可以保持瞬態(tài)下的高速動態(tài)響應和穩(wěn)態(tài)下的低電流紋波，并在應對參數(shù)失配和負載突變等問題上，展現(xiàn)了更好的穩(wěn)態(tài)性能和抗干擾能力。文中方法可以有效提升系統(tǒng)動態(tài)性能和魯棒性，使改進后系統(tǒng)更加適用于包裝機的應用場景。

永磁同步電機；自適應方法；擾動觀測器；動態(tài)權重因子

未來五年是全面建設社會主義現(xiàn)代化國家開局起步的關鍵時期，包裝印刷業(yè)也正在走向高質(zhì)量發(fā)展的重要轉(zhuǎn)型階段。包裝驅(qū)動電機作為包裝生產(chǎn)傳動裝置中的核心驅(qū)動設備，如何有效地優(yōu)化其性能指標，成為包裝行業(yè)邁向高質(zhì)量發(fā)展階段的重要突破口。永磁同步電機（PMSM）憑借其功率密度大、效率高、控制性能好等優(yōu)點[1]，使其作為驅(qū)動設備被廣泛應用于自動化包裝生產(chǎn)線，例如輸送帶、旋轉(zhuǎn)器和封口機等，其性能指標很大程度上影響著生產(chǎn)效率以及產(chǎn)品質(zhì)量。近年來，隨著微處理器的快速發(fā)展，有限集模型預測控制成為PMSM驅(qū)動系統(tǒng)最有前途的控制技術之一，因為其無須調(diào)制技術的輔助，具有更快的動態(tài)響應能力，可以有效地處理多目標協(xié)調(diào)和非線性目標[2]。一般來說，模型預測轉(zhuǎn)矩控制（MPTC）[3]和模型預測電流控制（MPCC）[4-5]是2種常見的MPC形式。由于轉(zhuǎn)矩的測量在實際包裝生產(chǎn)過程中存在一定難度，所以本文采用適用范圍更廣的MPCC方案。然而驅(qū)動電機的MPCC控制策略高度依賴于模型參數(shù)，并且在應對外部擾動時的控制效果往往比較欠佳，但在實際包裝生產(chǎn)過程中，環(huán)境溫度或濕度的變化以及電機內(nèi)部結構磨損老化，都會造成電機內(nèi)部固定參數(shù)的改變。同時，包裝驅(qū)動電機的外部擾動主要來自于電網(wǎng)電壓的波動以及包裝生產(chǎn)線中負載變化，例如在液體產(chǎn)品的自動化包裝生產(chǎn)線中，在灌裝的過程中其負載會發(fā)生改變，并且其變化是極其快速的。因此需要通過采取相應的改進方案來應對包裝過程中的負載突變，以確保生產(chǎn)線的穩(wěn)定運行和產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性。為了使MPCC控制策略更加有效地應用于包裝驅(qū)動電機，如何在充分保持MPCC高速動態(tài)特性優(yōu)勢的同時，提高其應對擾動時的魯棒性成為優(yōu)化驅(qū)動電機性能指標的重要研究方向。

為了解決上述不利因素帶來的影響，國內(nèi)外涌現(xiàn)了大量的方法，其中，比較經(jīng)典的一種策略是通過建立擾動觀測器[6-9]來提高MPCC應對擾動時的魯棒性。隨著控制理論的發(fā)展，擾動觀測器的形式也變得多樣，例如有Luenberger擾動觀測器[7]、滑模擾動觀測器[8]和擴展狀態(tài)觀測器[9]等。Mohamed等[10-11]提出了一種具有自適應內(nèi)部模型的控制方案，利用Lyapunov函數(shù)推導出自適應律，通過內(nèi)部模型的輸出與實際輸出之間誤差的積分來進行干擾估計。王立俊等[12]將自適應內(nèi)模觀測器引入MPCC系統(tǒng)，用于估計系統(tǒng)擾動并實時補償，但其自適應增益都為固定值。本文根據(jù)預測誤差值設計了自適應可變增益，以盡可能減少參數(shù)失配對擾動估計的準確度帶來的不良影響。

此外，針對MPCC方法中的損失函數(shù)，許多學者的研究都集中于采用智能算法對損失函數(shù)中的權重因子進行在線尋優(yōu)，例如模糊方法[13]、粒子群優(yōu)化算法[14]和神經(jīng)網(wǎng)絡算法[15]等，以提高系統(tǒng)自適應調(diào)節(jié)能力。其忽略了對損失函數(shù)本身的探究，Liu等[16]提出了一種具有比例積分形式的損失函數(shù)策略，可以有效消除系統(tǒng)產(chǎn)生的穩(wěn)態(tài)誤差。但是積分環(huán)節(jié)的引入，必然會對系統(tǒng)的響應時間造成影響，尤其是瞬態(tài)過程的響應時間。為了有效克服這一問題，本文針對系統(tǒng)不同的運動狀態(tài)，設計不同的損失函數(shù)，并通過速度誤差函數(shù)使其在不同狀態(tài)之間實現(xiàn)平滑過渡。

通過對上述文獻研究分析，為了有效提高包裝驅(qū)動電機MPCC系統(tǒng)的魯棒性，提出一種含有可變自適應增益的擾動觀測器，利用預測誤差估計系統(tǒng)總擾動并進行前饋補償以校正輸出。針對系統(tǒng)不同的運行狀態(tài)，本文設計一種含有動態(tài)權重因子的損失函數(shù)，將系統(tǒng)瞬態(tài)過程和穩(wěn)態(tài)過程分別進行考慮，既要保持瞬態(tài)中的快速動態(tài)響應，還要保證穩(wěn)態(tài)下的低電流紋波。通過仿真實驗表明，本文提出的復合型MPCC方案較傳統(tǒng)的MPCC系統(tǒng)具有更強的魯棒性和穩(wěn)態(tài)響應性能。

1 傳統(tǒng)MPCC算法

1.1 含有擾動項的PMSM數(shù)學模型

為了便于控制器的設計，忽略鐵芯的鐵損和磁體渦流損耗等因素，在同步旋轉(zhuǎn)坐標系（軸）建立含有集成擾動項的表貼式PMSM數(shù)學模型為：

式中：u、u分別為軸定子電壓；i、i分別為軸定子電流；L、L分別為軸的定子電感，對于表貼式PMSM定子電感滿足L=L=Ls；s為定子電阻；e為轉(zhuǎn)子的電角速度；f為永磁體磁鏈；d、d為由參數(shù)不匹配和未建模動力學模型引起的總擾動，可以由式（2）表示。

式中：ε、ε為模型中的不確定參數(shù)項；st?s，?L=Lst?s，fft?f，ststft為實際參數(shù)值，ssf為標稱參數(shù)值。

對于離散時間模型，下一個時刻的電流i(1)(,)預測模型表示如下：

式中：E()e()si()、E()e()si()?e()f分別為軸反電動勢在時刻的值；u()和u()分別為-軸電壓在時刻的值；i()和i()分別為-軸電流在時刻的值；s為采樣周期；i(1)和i(1)分別為-軸電流在下一個采樣時刻的預測值。

1.2 PMSM兩電平電壓源逆變器電流控制方案

MPCC選擇電流作為控制變量，通過損失函數(shù)篩選出最優(yōu)電壓矢量使預測電流值盡可能地跟蹤參考電流值。以兩電平電壓源逆變器（2L-VSI）為例，其8種開關狀態(tài)組合產(chǎn)生8個電壓空間向量組合，包括6個非零向量和2個零向量，將其映射到復平面得到電壓空間矢量，見圖1。

圖1 2L-VSI電壓空間矢量圖

在獲得預測值后，通過式（4）中的損失函數(shù)來確定最佳電壓矢量，最終得到傳統(tǒng)MPCC的結構如圖2所示。

2 自適應擾動觀測器

通常認為在MPCC系統(tǒng)中面對的主要擾動是由參數(shù)不匹配、未建動力學模型以及突然變載而產(chǎn)生的，其可以被認為是總擾動，利用擾動觀測器估計并結合前饋補償從而有效地消除電流靜態(tài)誤差。

2.1 擾動觀測器的建立

本文擾動觀測器的建立引用Mohamed等[11]提出的內(nèi)部模型。為了便于推導擾動估計的自適應律，將式（1）的系統(tǒng)方程重新描述為式（5）。

根據(jù)式（5）建立系統(tǒng)狀態(tài)估計方程為：

用式（5）減去式（6），得到系統(tǒng)實際采樣電流和預測電流之間的誤差方程為：

為確保狀態(tài)預測誤差和擾動估計誤差收斂為0，建立Lyapunov函數(shù)為：

式中：為需要設計的自適應增益；為Lyapunov方程的唯一對稱正定解，表示見式（9）。

求對時間的導數(shù)，并將式（7）帶入化簡得到：

圖2 傳統(tǒng)MPCC結構

Fig.2 Traditional MPCC structure

針對本文所適用離散控制系統(tǒng)，式（11）的離散形式表示為：

2.2 可變自適應增益的設計

通過分析式（12）可知，若要得到估計擾動，需要準確的電感參數(shù)值。實際上，由于磁飽和現(xiàn)象，會產(chǎn)生電感失配的現(xiàn)象。為了緩解這一問題，使其估計值在任何狀態(tài)下都能夠快速收斂，在離散狀態(tài)下對自適應增益()進行設計。

其中，1＞0，2＞0是所需要設計的常系數(shù)，0＜＜1是所需要設計的冪指數(shù)，＞0為固定擾動估計增益。

對其分析可知，如果估計誤差的絕對值足夠大時，表示系統(tǒng)內(nèi)部可能發(fā)生參數(shù)失配或者受到強烈的外部干擾，此時1||1+γ起主導作用，2||1?γ其值接近于零，利用冪函數(shù)型增長的快速性使擾動估計值快速收斂。當估計誤差的絕對值足夠小時，僅使用1||1+γ時函數(shù)存在局限性，需要通過2||1-γ來平衡配置，使系統(tǒng)在估計誤差較小時也可以快速收斂。隨著系統(tǒng)進入穩(wěn)態(tài)，估計誤差減少到零時，此時()=0，擾動觀測器不再估計擾動，并補償電流進入前向通道，系統(tǒng)隨之平穩(wěn)運行。

2.3 系統(tǒng)穩(wěn)定性分析

本節(jié)提出的自適應方法需要選擇適當?shù)淖赃m應增益，以保證系統(tǒng)的穩(wěn)定性。因為MPCC為離散控制系統(tǒng)，所以在離散狀態(tài)下定義Lyapunov函數(shù)為：

對求離散狀態(tài)的導數(shù)，并化簡得到收斂條件必須滿足為：

結合式（5）、式（6）以及式（12），可以得到：

將式（16）代入式（15）得到：

為了滿足穩(wěn)定性的條件，得到自適應增益()的取值范圍為：

式中：P=diag(p1, p2)；ho=Ts/Ls，與采樣周期和定子電感有關。所設計的自適應擾動觀測器可以根據(jù)電流預測誤差進行在線補償，并且結構簡易，更容易在離散控制系統(tǒng)中實現(xiàn)，其結構如圖3所示。

3 基于動態(tài)權重因子的新型損失函數(shù)

傳統(tǒng)模型預測電流控制的損失函數(shù)計算簡易，但針對不同的應用場景，需要選擇合理的控制目標。為了保持瞬態(tài)中的快速動態(tài)響應和穩(wěn)態(tài)下的低電流紋波，對瞬態(tài)過程和穩(wěn)態(tài)過程分別進行考慮，以產(chǎn)生2種不同的軸電流基準，一種作為瞬態(tài)基準以保持快速動態(tài)響應，另一種作為穩(wěn)態(tài)基準以確保低電流紋波。并且，將上一小節(jié)的擾動估計值結合到損失函數(shù)內(nèi)，本文提出了一種含有動態(tài)權重因子的新型損失函數(shù)。

3.1 瞬態(tài)q軸電流損失函數(shù)

為了保持MPCC瞬態(tài)過程具有快速動態(tài)響應的優(yōu)點，繼續(xù)沿用傳統(tǒng)MPCC的參考電流策略，利用PI控制器根據(jù)速度誤差生成參考電流i*，同時，將上一節(jié)求得的擾動估計值前饋補償?shù)絽⒖茧娏?，則瞬態(tài)軸電流損失函數(shù)定義為以下形式：

由于MPCC通過離散形式實現(xiàn)，因此，將式（19）進行離散化處理如下：

3.2 穩(wěn)態(tài)q軸電流損失函數(shù)

由于p是由短期預測產(chǎn)生的，若持續(xù)使用其預測值，則無法解決穩(wěn)態(tài)下的電流紋波問題。為了提高穩(wěn)態(tài)時電流控制性能，增強系統(tǒng)應對擾動時的魯棒性，引入電流跟蹤誤差的積分環(huán)節(jié)，將損失函數(shù)設計為PI形式，其表達式為：

同樣，將式（21）進行離散化如下：

因為集成擾動的信息包含在電流跟蹤誤差中，通過引入積分作用可以有效消除穩(wěn)態(tài)電流跟蹤誤差，減少電壓矢量切換次數(shù)，從而降低穩(wěn)態(tài)時電流紋波。并且，由于積分作用的存在，還可以降低高頻采樣下量化噪聲的產(chǎn)生的負面影響。

將上述2種狀態(tài)有機結合，所設計的新型損失函數(shù)表示為式（23）的形式。

3.3 損失函數(shù)的說明

首先，本文提出的損失函數(shù)對瞬態(tài)過程和穩(wěn)態(tài)過程的權重因子分別設計。m為速度誤差函數(shù)，用作軸瞬態(tài)損失函數(shù)m的動態(tài)權重因子，隨系統(tǒng)狀態(tài)實時更新。給予軸穩(wěn)態(tài)損失函數(shù)s一個固定的權重因子s。同時，使軸電流與軸電流達到同等的控制效果，將m和s之和設置為W的權重因子。在瞬態(tài)過程中，m遠大于s，因此m和W在電壓矢量選擇中起決定性作用。穩(wěn)態(tài)過程中，速度誤差極小，m遠小于s，此時電壓矢量選擇主要取決于s和W。由于速度誤差不斷收斂到零，軸損失函數(shù)可以在m和s之間非常平滑地過渡。與固定權重的損失函數(shù)相比，避免了靠經(jīng)驗設置權重因子的缺陷，同時可以實現(xiàn)MPCC瞬態(tài)下高速動態(tài)響應和穩(wěn)態(tài)下的低電流紋波。

將自適應擾動觀測器與含有動態(tài)權重因子的新型損失函數(shù)充分結合，得到改進后系統(tǒng)MPCC整體結構如圖4所示。

4 仿真實驗分析

為了驗證所提出的控制方法的可行性和控制效果，根據(jù)系統(tǒng)整體結構圖3，在MATLAB/Simulink搭建相應的仿真模型。文中將通過以下2種實驗充分模擬永磁同步包裝驅(qū)動電機在不同的工況時的動態(tài)性能和魯棒性，并將改進后的方案與傳統(tǒng)的MPCC的控制效果進行對比分析。

1）變載工況實驗。本實驗驗證包裝機在空載啟動時的動態(tài)響應性能，以及模擬在包裝生產(chǎn)線中發(fā)生負載突變的情景，通過對比實驗來驗證改進后系統(tǒng)的抗干擾能力和魯棒性能。在不考慮參數(shù)失配的條件下，電機以給定轉(zhuǎn)速2 000 r/min轉(zhuǎn)動，0.25 s時突加負載8 N·m，在0.4 s時卸載。

2）參數(shù)失配實驗。包裝機在實際生產(chǎn)過程中會因環(huán)境溫度或濕度的變化以及電機內(nèi)部結構磨損老化，從而導致內(nèi)部機械參數(shù)變化。本實驗通過配置內(nèi)部參數(shù)失配來模擬包裝機在實際生產(chǎn)中的狀態(tài)。需要指出的是，電阻參數(shù)不匹配的影響在MPCC[17]中相對較小。因此，在本組實驗中主要考慮包裝機內(nèi)部定子電感和永磁體磁鏈的不確定性。

圖4 基于自適應擾動觀測器改進型MPCC系統(tǒng)結構

本文仿真實驗采用的永磁同步包裝機其參數(shù)如下：極對數(shù)=3，直流母線電壓Uc=300 V，定子電感s=5.25 mH，定子磁鏈f=0.182 7 Wb。同時，對改進模型中的固定參數(shù)項進行配置，自適應擾動觀測器中1=6.3、2=8.6、=0.57、=0.07；損失函數(shù)中p=2.8、i=9.3、s1。

4.1 變載工況實驗

在不考慮參數(shù)失配的條件下驗證本文所提出的方案應對突變負載時的魯棒性，將電機以恒定轉(zhuǎn)速2 000 r/min空載啟動，0.25 s時負載突加至8 N·m，在0.4 s時負載突降至0 N·m。該實驗仿真結果如圖5所示，性能指標見表1。

對電機的空載啟動過程進行分析，通過觀察圖5a中的局部放大圖可發(fā)現(xiàn)，其快速響應的優(yōu)點得到了很好的保持。這是由于在啟動過程中，m對損失函數(shù)起決定性作用，所以響應時間基本接近于傳統(tǒng)的MPCC。

通過圖5b可看出，在瞬態(tài)階段尤其是剛起步階段，軸電流的紋波較大，其主要是由短期預測誤差造成的，通過所設計的自適應擾動觀測器，可以根據(jù)預測誤差從而有效的補償電流值，使電流紋波大大降低。進入穩(wěn)態(tài)時，s對損失函數(shù)起決定性作用，由于預測誤差大大降低，自適應擾動觀測器幾乎不再補償電流進入前向通道，此時穩(wěn)態(tài)的電流紋波主要由損失函數(shù)中的積分項解決。通過本文所提出方案的改進，通過圖5a可知，進入穩(wěn)態(tài)后的轉(zhuǎn)速抖振會明顯降低。通過圖5c可知，軸的電流紋波得到了顯著降低，因此自適應擾動觀測器與動態(tài)損失函數(shù)的充分結合，對MPCC的控制性能有不錯的提升。

同時，對MPCC系統(tǒng)面對負載突變的過程進行分析。結合表1的數(shù)據(jù)可知，在突然加載時，改進型MPCC的轉(zhuǎn)速峰值降低了0.94%，調(diào)節(jié)時間縮短了70.8%。在突然減載時，改進型MPCC的轉(zhuǎn)速峰值降低了0.62%，調(diào)節(jié)時間縮短了71.9%。從圖5a中的局部放大圖可以明顯看出，無論是在突然加載還是減載的情況下，改進后MPCC受負載突變的影響遠遠小于傳統(tǒng)MPCC。這得益于擾動觀測器的存在，面對突然變載時，可以快速估計出電流所需的補償值，通過計算將補償?shù)碾娏髦蹈郊拥奖疚脑O計的損失函數(shù)中，篩選出更加合適的電壓矢量，從而應對突然變載對系統(tǒng)的惡劣影響。不僅如此，在穩(wěn)態(tài)性能方面，突然加載和減載時的穩(wěn)態(tài)誤差分別減小了81.2%和82.1%，這得益于在穩(wěn)態(tài)時的損失函數(shù)中引入積分環(huán)節(jié)，使系統(tǒng)可以更加平穩(wěn)的運行。

圖5 變載工況實驗

表1 變載實驗仿真性能指標對比

Tab.1 Comparison of variable load experimental performance indicators

4.2 參數(shù)失配實驗

在本小節(jié)的實驗中，將電機的給定轉(zhuǎn)速均設置為2 000 r/min，讓電機以空載狀態(tài)啟動，在0.25 s時給予系統(tǒng)負載轉(zhuǎn)矩為8 N·m。通過與傳統(tǒng)MPCC的對比實驗，以驗證改進后MPCC系統(tǒng)的參數(shù)魯棒性。

4.2.1 定子電感失配

為了驗證改進后方案的參數(shù)魯棒性，將定子電感值設置為標稱值的50%、75%、200%，其運行結果如圖6所示。通過觀察圖6a可知，傳統(tǒng)的MPCC在應對75%電感失配時，其-軸電流紋波會明顯增大，這得益于自適應擾動觀測器的作用。由圖6b得知，改進后MPCC的電流紋波會明顯下降。通過觀察圖6c可知，在應對50%電感失配時，尤其在0.25 s增加負載后，傳統(tǒng)MPCC的電流會產(chǎn)生嚴重的毛刺現(xiàn)象，此時已經(jīng)喪失對系統(tǒng)的控制能力。由圖6d可知，改進后的MPCC面對50%電感失配時，依然展現(xiàn)了較強的魯棒性。同樣，當電感失配值大于標稱值，為標稱值的200%時，通過觀察圖6e和圖6f可知，改進后的MPCC與傳統(tǒng)方案的MPCC相比，電流紋波也會得到明顯改善。

圖6 電感失配實驗

4.2.2 永磁體磁鏈失配

除定子電感之外，永磁體磁鏈也會隨電機運動狀態(tài)改變而產(chǎn)生變化，將磁鏈值設置為標稱值的65%、200%時，其運行結果如圖7所示。經(jīng)過多次實驗，當永磁體磁鏈值為標稱值的65%及以下時，觀察圖7a可知，傳統(tǒng)MPCC的軸電流在增加負載后，無法收斂到參考電流，則系統(tǒng)的輸出扭矩將不能滿足負載需求，達到最大永磁體磁鏈失配的最小值。當磁鏈值為標稱值的200%時，觀察圖7c可知，傳統(tǒng)MPCC的軸電流在增加負載的瞬間，會產(chǎn)生一個劇烈的向上沖擊電流，從而超出系統(tǒng)的峰值扭矩。由圖7d可知，改進后MPCC的控制效果受永磁體磁鏈失配的影響會明顯降低。

4.2.3 3種主要參數(shù)失配

為了充分驗證所提出方案的優(yōu)越性，使其更能適應極端惡劣的實際工況環(huán)境，考慮定子電感、定子電阻、永磁體磁鏈同時失配的條件下進行實驗。設置s=5s、s=0.5s和f=1.8f，其仿真結果如圖8所示。觀察圖8a可知，當傳統(tǒng)的MPCC應對多參數(shù)同時失配時，-軸電流會在增加負載后產(chǎn)生劇烈的電流振蕩。然而觀察圖8b可知，改進后的MPCC系統(tǒng)在面臨此情況時，-軸電流的性能仍可以保持準確且較低的電流紋波。

通過以上3種參數(shù)失配情況的仿真結果表明，與傳統(tǒng)的MPCC相比，改進后的MPCC系統(tǒng)顯示出更加平穩(wěn)的電流響應。充分驗證了改進后系統(tǒng)具備極強的參數(shù)魯棒性，使電機可以在各種工況下更加平穩(wěn)高效的運行。

圖7 永磁體磁鏈失配實驗

圖8 3種參數(shù)失配實驗

5 結語

本文主要針對永磁同步包裝機MPCC控制系統(tǒng)，在應對內(nèi)部參數(shù)失配以及負載突變時魯棒性差的問題，提出了一種基于擾動觀測器的改進型MPCC控制方案。首先，通過設計自適應可變增益擾動觀測器，利用當前預測誤差在線估計出電流所需的補償值，并將系統(tǒng)的瞬態(tài)和穩(wěn)態(tài)過程分別進行考慮，通過動態(tài)權重因子將2種系統(tǒng)狀態(tài)有機的結合，再引入擾動觀測器估計的電流補償值，構成了一種新型損失函數(shù)。通過仿真果表明，本文所提出的改進型MPCC系統(tǒng)既能夠在有效應對包裝機因環(huán)境或者內(nèi)部結構老化造成的內(nèi)部參數(shù)失配現(xiàn)象及外部變載問題的同時，還能夠保持MPCC高速動態(tài)特性的優(yōu)點。文中方法對MPCC控制策略在永磁同步包裝機上的應用有著借鑒意義。

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Predictive Current Control of PMSM Model Based on Adaptive Disturbance Observer

JIN Ai-juan, ZHANG Jin-song, LI Shao-long

(University of Shanghai for Science and Technology, Shanghai 200093, China)

The work aims to design a predictive current control strategy of model based on adaptive disturbance observer, in order to realize the high-performance control of the packaging automation production line and solve the problem that the permanent magnet synchronous packaging drive motor is more sensitive to disturbance in the predictive current control of model. Firstly, an adaptive disturbance observer was designed by the prediction error. For the internal and external uncertain disturbances suffered by the system, the disturbance observer estimated the total disturbance and made compensation in the form of current. Moreover, the transient process and steady-state process of the system were considered separately, and a new loss function with dynamic weight factors was designed. The MATLAB/SIMULINK simulation showed that, compared with the traditional control method, the method proposed could maintain high-speed dynamic response in transient state and low current ripple in steady state, and show excellent performance in coping with parameter mismatch and load mutation. It has better steady-state performance and anti-interference ability. The method proposed can effectively improve the dynamic performance and robustness of the system, making the improved system more suitable for the application scenarios of packaging machines.

permanent magnet synchronous motor; adaptive method; disturbance observer; dynamic weighting factor

TB486；TM341

A

1001-3563(2023)23-0171-10

10.19554/j.cnki.1001-3563.2023.23.021

2023-02-13

國家自然科學基金(11502145)

責任編輯：曾鈺嬋