林秋宇，鄭卓韜※，王雙喜

（1.汕頭輕工裝備研究院，廣東 汕頭 515063；2.汕頭大學(xué)工學(xué)院，廣東 汕頭 515063）

0 引言

隨著國(guó)際能源的枯竭以及全球氣候變暖，可持續(xù)發(fā)展的觀念越來(lái)越深入人心，新能源汽車(chē)正在逐步替代傳統(tǒng)燃油汽車(chē)。渦旋式壓縮機(jī)做為新能源汽車(chē)制冷系統(tǒng)重要部件之一，因其具有振動(dòng)小、噪聲低、使用壽命長(zhǎng)、重量輕、轉(zhuǎn)速高、效率高、外形尺寸小等諸多優(yōu)點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用。隨著渦旋式壓縮機(jī)的需求量不斷增加和對(duì)其產(chǎn)品質(zhì)量要求也不斷提高［1］。壓縮機(jī)殼體熱套作為壓縮機(jī)裝配的一項(xiàng)關(guān)鍵工藝、具有生產(chǎn)工藝要求精度高等特點(diǎn)［2-3］，而殼體熱套插入不良、殼體熱套定子下移不良、殼體熱套角度不良，也一直是殼體熱套產(chǎn)生不良率的主要問(wèn)題［4］。

在國(guó)內(nèi)，傳統(tǒng)熱套裝配工藝都是采用人工半自動(dòng)直接熱套裝配，該方式不僅效率低，人工成本高，精度低［5-6］。而且殼體加熱溫度無(wú)法實(shí)現(xiàn)閉環(huán)控制，殼體與定子間隙配合無(wú)法嚴(yán)格控制［7-8］。當(dāng)加熱溫度過(guò)低會(huì)產(chǎn)生過(guò)盈值不足的情況，該情況會(huì)使電機(jī)外殼套入定子繞組時(shí)定子繞組劃傷外殼內(nèi)壁，使定子鐵心變形影響壓縮機(jī)的壽命和性能［9］；加熱溫度過(guò)高殼體受熱膨脹嚴(yán)重后圓心發(fā)生嚴(yán)重偏移，這種情況會(huì)使殼體鑄件的細(xì)小孔洞過(guò)分膨脹導(dǎo)致殼體氣體泄漏［10］。為了提高生產(chǎn)效率，提高產(chǎn)品質(zhì)量，研制了一種渦旋壓縮機(jī)高頻加熱裝配機(jī)構(gòu)。該機(jī)構(gòu)將通過(guò)整體設(shè)計(jì)解決以上問(wèn)題。

本裝配機(jī)構(gòu)通過(guò)視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)對(duì)壓縮機(jī)殼體、定子繞組進(jìn)行計(jì)算分析［11-15］。通過(guò)過(guò)盈量閉環(huán)糾偏控制系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)和監(jiān)控每個(gè)殼體的加熱溫度，并通過(guò)殼體圓心偏移量算法，讓六軸機(jī)械手自動(dòng)糾偏熱套位置，本裝配機(jī)構(gòu)解決了上述殼體熱套的主要問(wèn)題，并在實(shí)際應(yīng)用中取得良好的效果，殼體熱套能保證穩(wěn)定高效。

1 整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1 整機(jī)工作流程

渦旋壓縮機(jī)高頻加熱裝配機(jī)構(gòu)由輸送線、工裝底板、六軸取料機(jī)械手、視覺(jué)檢測(cè)機(jī)構(gòu)、高頻加熱機(jī)、旋轉(zhuǎn)盤(pán)、旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)、升降機(jī)構(gòu)組成，如圖1 所示。

圖1 設(shè)備整體結(jié)構(gòu)

整體工作流程如圖2所示。

圖2 過(guò)程流程

（1）將工裝底板放置所需裝配工件且置于倍速鏈上輸送。（2）輸送到位后定位機(jī)構(gòu)把工裝底板固定，視覺(jué)檢測(cè)分別測(cè)量定子繞組、殼體圓心與直徑。（3）六軸機(jī)械手自動(dòng)取料，將殼體放置到旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)。（4）旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)通過(guò)升降機(jī)構(gòu)將待加熱外殼送至工位一進(jìn)行預(yù)加熱，并將工位二的殼體加熱到特定溫度。該特定溫度根據(jù)定子繞組直徑和設(shè)置的過(guò)盈值來(lái)做實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)。（5）機(jī)械手準(zhǔn)備就緒后將加熱完的殼體送至工位三待取區(qū)。（6）六軸機(jī)械手在工位三取料完成后，通過(guò)溫度檢測(cè)進(jìn)行熱膨脹圓心糾偏。（7）六軸機(jī)械手通過(guò)殼體糾偏套入軸承和定子線圈。

1.2 旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)模塊

傳統(tǒng)熱套工藝采用取料加熱后直接熱套，需要等待加熱時(shí)間，效率極低。為了提高效率，旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)采用三工位轉(zhuǎn)盤(pán)，工位1 負(fù)責(zé)殼體預(yù)加熱，工位2 負(fù)責(zé)殼體加熱到特定溫度并進(jìn)行控溫，工位3 負(fù)責(zé)機(jī)械手取放料。此機(jī)構(gòu)配合機(jī)械手取放料，極大縮短了加熱時(shí)間，既能精確控制溫度，又能提高效率。

如圖3 所示，旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)包括了氣缸、齒條、齒輪、棘輪、棘爪，齒條固定設(shè)置于氣缸的活塞桿，棘輪固定設(shè)置于齒輪上部，且通過(guò)轉(zhuǎn)軸與旋轉(zhuǎn)盤(pán)固定連接，齒輪與齒條嚙合，棘爪轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)置于支撐架內(nèi)的支撐板上，其末端與棘輪配合，支撐板上的銷(xiāo)軸上設(shè)置有扭簧，用于作用于棘爪，使得棘爪可限制棘輪的單向轉(zhuǎn)動(dòng)，氣缸通過(guò)聯(lián)動(dòng)齒條、齒輪，使得旋轉(zhuǎn)盤(pán)上的孔位所運(yùn)載的第一工件切換工位，并在升降機(jī)構(gòu)的控制下，向下運(yùn)動(dòng)，孔位套入高頻加熱線圈，以對(duì)第一工件進(jìn)行加熱，多個(gè)工位的設(shè)置，可以緩存多個(gè)第一工件。

圖3 旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)

1.3 夾爪取料模塊

機(jī)械手選用多關(guān)節(jié)、多自由度的六軸機(jī)械手，動(dòng)作多，變化靈活。其結(jié)構(gòu)緊湊、速度快、精度高、密封性好，具有更多的行動(dòng)自由度，可以拿起任意朝向的部件，以特殊的角度放入產(chǎn)品，而且提供了更高的生產(chǎn)運(yùn)動(dòng)靈活性。

視覺(jué)檢測(cè)OK 并確定各零件準(zhǔn)確位置后，機(jī)械手在工裝底板取料，如圖4所示。熱套過(guò)程中需要4個(gè)自由度，X、Y、Z 軸的平移運(yùn)動(dòng)和C 軸的殼體旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。抓取時(shí)需要位置精確，通過(guò)夾爪夾住殼體定位加工孔，殼體采用定位加工孔為基準(zhǔn)一次澆筑、加工，夾爪夾住定位孔可以保證精度。避免了熱套過(guò)程中定子繞組劃傷外殼內(nèi)壁等情況，保證了產(chǎn)品成品率。

圖4 工裝底板

2 控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

2.1 總體架構(gòu)

根據(jù)高頻加熱自動(dòng)裝配機(jī)構(gòu)的實(shí)現(xiàn)功能，設(shè)計(jì)控制系統(tǒng)架構(gòu)如圖5所示。主機(jī)PLC 分別與視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)、上位機(jī)PLC、人機(jī)交互界面、六軸機(jī)械手、溫度監(jiān)控模塊實(shí)時(shí)通信。通過(guò)CC-Link 與六軸機(jī)械手通信、Modbus與溫度監(jiān)控模塊通信、TCP 與上位機(jī)PLC和人機(jī)交互界面通信，簡(jiǎn)化布線以及提高通信實(shí)時(shí)性和同步性，互不干擾。執(zhí)行機(jī)構(gòu)有六軸機(jī)械手、氣缸、步進(jìn)驅(qū)動(dòng)器帶動(dòng)步進(jìn)電機(jī)等。

圖5 控制系統(tǒng)總體架構(gòu)

2.2 軟件控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

系統(tǒng)由視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)、PLC 控制程序和機(jī)械手控制程序組成；人機(jī)交互界面HMI實(shí)現(xiàn)設(shè)置參數(shù)的輸入以及相關(guān)參數(shù)的實(shí)時(shí)顯示；溫度監(jiān)控模塊實(shí)時(shí)監(jiān)控殼體是否達(dá)到相關(guān)參數(shù)；PLC 通過(guò)視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)和溫度監(jiān)控模塊收集到的數(shù)據(jù)計(jì)算后對(duì)機(jī)械手相關(guān)位置進(jìn)行糾偏，人機(jī)交互界面HMI系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖6 所示。

圖6 人機(jī)界面HMI效果

2.2.1 視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)

視覺(jué)檢測(cè)系統(tǒng)采用C＃進(jìn)行界面設(shè)計(jì)，結(jié)合HALCON算法庫(kù)進(jìn)行圖像處理。本系統(tǒng)通過(guò)兩個(gè)獨(dú)立的線程分別實(shí)時(shí)處理從外殼和定子繞組獲得的圖像數(shù)據(jù)，實(shí)現(xiàn)同時(shí)檢測(cè)與識(shí)別，通過(guò)邊緣提取，調(diào)整最小邊緣幅度、ROI、平滑度找出定子線圈的輪廓，再通過(guò)面積計(jì)算求出對(duì)應(yīng)的直徑。檢測(cè)結(jié)果通過(guò)工控機(jī)輸出NG信號(hào)及NG代碼至PLC，PLC控制機(jī)器停止生產(chǎn)并進(jìn)行報(bào)警，檢測(cè)效果圖如圖7 所示。

圖7 檢測(cè)效果

軟件設(shè)置有產(chǎn)品學(xué)習(xí)功能，進(jìn)行產(chǎn)品檢測(cè)之前需要先進(jìn)行產(chǎn)品學(xué)習(xí)，得到產(chǎn)品檢測(cè)的模板，記錄相應(yīng)區(qū)域閾值，判斷檢測(cè)區(qū)域面積、相機(jī)的曝光時(shí)間、產(chǎn)品名稱(chēng)和檢測(cè)類(lèi)型等，設(shè)置完成后數(shù)據(jù)自動(dòng)保存在數(shù)據(jù)庫(kù)中。

2.2.2 PLC控制程序和機(jī)械手控制程序

PLC控制程序分為7 個(gè)部分組成：初始化程序及整機(jī)復(fù)位程序；回原點(diǎn)程序（控制各軸回到設(shè)定位置）；自動(dòng)控制程序；手動(dòng)控制程序；機(jī)械手自動(dòng)、手動(dòng)交互動(dòng)作程序；過(guò)盈值控制溫度程序；熱膨脹糾偏機(jī)械手熱套位置程序。

機(jī)械手控制程序分為5 個(gè)部分組成：初始化程序及整機(jī)復(fù)位程序；回原點(diǎn)程序（控制各軸回到設(shè)定位置）；整機(jī)復(fù)位夾爪有料與無(wú)料處理程序；自動(dòng)控制程序；手動(dòng)控制程序。

控制系統(tǒng)中通過(guò)人機(jī)交互界面HMI設(shè)置殼體型號(hào)和需要的過(guò)盈值算出殼體需要達(dá)到溫度值。PLC 采集溫度監(jiān)控模塊實(shí)時(shí)溫度，達(dá)到溫度后由機(jī)械手取料熱套軸承和定子繞組，期間根據(jù)殼體溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)熱膨脹糾偏，保證殼體與軸承、定子繞組同心。

2.3 通信系統(tǒng)

在PLC主程序中編寫(xiě)通信監(jiān)測(cè)程序模塊，用來(lái)監(jiān)測(cè)PLC與其他設(shè)備之間是否通信正常，為了防止PLC 出現(xiàn)死機(jī)或者信號(hào)丟失，導(dǎo)致設(shè)備的誤動(dòng)作。

2.3.1 RS-485 總線

PLC與溫度監(jiān)控模塊間通信采用RS-485 接口，采用兩線制接線方式，采用Modbus 通信協(xié)議，RS-485 通信傳輸是一種串行的主從方式，PLC 為終端設(shè)備，溫度監(jiān)控模塊為從機(jī)，根據(jù)主機(jī)PLC 發(fā)出查詢做出相應(yīng)的報(bào)文反饋。采用485 通信可避免模擬量容易被干擾的情況，保證實(shí)時(shí)溫度的準(zhǔn)確性。

2.3.2 CC-Link 通信

PLC與六軸機(jī)器人間通信采用CC-Link 通信，CCLink是一種能夠高速、大量傳送ON／OFF 信息等位數(shù)據(jù)和數(shù)值信息等字?jǐn)?shù)據(jù)的FA 用高性能現(xiàn)場(chǎng)網(wǎng)絡(luò)。機(jī)械手采用DSQC 378B 模塊與PLC 進(jìn)行通信，從709 - 1 DevicenetMaster／Slave 選項(xiàng)進(jìn)行設(shè)置，進(jìn)入Devicenet Command后對(duì)CC-Link相關(guān)地址、參數(shù)進(jìn)行設(shè)置。

2.3.3 TCP通信

從站PLC 與主站PLC 采用TCP 進(jìn)行CPU 間通信，在指定時(shí)間與指定元件進(jìn)行數(shù)據(jù)收發(fā)的功能。以1∶1 的方式設(shè)置通信對(duì)象（傳送源）和通信對(duì)象（傳送目標(biāo)），在指定的通信對(duì)象之間進(jìn)行數(shù)據(jù)收發(fā)。

3 過(guò)盈值及熱膨脹糾偏

3.1 過(guò)盈值

熱套工藝采用電機(jī)殼體加熱后熱脹冷縮的原理，為了保證熱套工藝的穩(wěn)定性，必須保證膨脹后有足夠的過(guò)盈值。各種規(guī)格的殼體形狀、尺寸、所需間隙不同，其各種因素都會(huì)影響其膨脹后的過(guò)盈值，所以需自動(dòng)調(diào)節(jié)其加熱溫度。殼體需要加熱的溫度t 按照式（1）進(jìn)行計(jì)算：

式中：δ為配合的最大過(guò)盈量；α為熱套時(shí)最小間隙，取0.003d；a為線膨脹系數(shù)，鋁取23.2 ×10-6／℃；d 為配合面的公稱(chēng)直徑，mm。

根據(jù)式（1），通過(guò)高頻加熱機(jī)對(duì)殼體進(jìn)行加熱，計(jì)算加熱溫度來(lái)控制殼體膨脹過(guò)盈值并通過(guò)溫度監(jiān)控模塊對(duì)殼體加熱溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控，從而控制殼體膨脹過(guò)盈值，確保熱套工藝的穩(wěn)定性。

3.2 熱膨脹糾偏

物體由于溫度改變而有脹縮現(xiàn)象。在現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境不變的情況下，單位溫度變化會(huì)導(dǎo)致殼體體積量值變化。由于殼體體積變化，殼體的圓心會(huì)隨著體積的變化而變化，會(huì)導(dǎo)致殼體與定子繞組不同心，會(huì)有定子繞組劃傷外殼內(nèi)壁、外殼底部軸承不水平等情況影響產(chǎn)品質(zhì)量。故需根據(jù)實(shí)時(shí)溫度計(jì)算出圓心各個(gè)方向的偏移量并進(jìn)行實(shí)時(shí)糾偏，按照式（2）進(jìn)行計(jì)算：

式中：L為物體原始長(zhǎng)度；dl 為物體在溫升變化時(shí)相對(duì)伸長(zhǎng)和體積的變化量；dt 為物體溫升變化量；a 為線膨脹系數(shù)，鋁取23.2 × 10-6／℃。

根據(jù)式（2），計(jì)算出殼體熱膨脹后圓心的X、Y、Z方向的偏移量dl，自動(dòng)調(diào)節(jié)六軸機(jī)械手的熱套位置。確保熱套中心位置與定子繞組保持一致。

4 過(guò)盈值及熱膨脹糾偏驗(yàn)證

運(yùn)用ANSYS workbench 仿真軟件對(duì)殼體進(jìn)行熱膨脹仿真，分別得出殼體在特定溫度下X、Y、Z 軸的膨脹，驗(yàn)證熱膨脹糾偏的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性。通過(guò)導(dǎo)入殼體模型，定義模型材料為鋁，設(shè)置各表面升溫溫差。分別添加查看X、Y、Z軸的變形量。

試驗(yàn)結(jié)果如圖8 所示，通過(guò)ANSYS 仿真得鋁質(zhì)殼體溫升200 ℃時(shí)，X、Y、Z 軸熱膨脹值分別1.392 mm、1.392 mm、0.458 mm。通過(guò)算法得出相同條件下X、Y、Z軸熱膨脹值分別為1.404 mm、1.404 mm、0.463 mm。故與熱膨脹糾偏算法求出的值相近，校驗(yàn)熱膨脹糾偏算法的準(zhǔn)確性。

圖8 ANSYS熱膨脹仿真圖

5 結(jié)束語(yǔ)

本文針對(duì)現(xiàn)階段半自動(dòng)熱套工藝存在的主要問(wèn)題及難點(diǎn)，設(shè)計(jì)了一種渦旋壓縮機(jī)高頻加熱裝配機(jī)構(gòu)，并對(duì)其重要部件及控制算法進(jìn)行討論和分析。其機(jī)械結(jié)構(gòu)包含3 大功能模塊，旋轉(zhuǎn)聯(lián)動(dòng)機(jī)構(gòu)模塊、夾爪取料模塊、高頻加熱模塊?？刂葡到y(tǒng)由PLC和工控機(jī)各種硬件設(shè)備組成，運(yùn)用自行研發(fā)的視覺(jué)檢測(cè)和多傳感器融合的過(guò)盈量和熱膨脹控制算法進(jìn)行糾偏的技術(shù)。該設(shè)計(jì)的軟件硬件已經(jīng)在實(shí)際應(yīng)用場(chǎng)合中并平穩(wěn)運(yùn)行，如圖9 所示，實(shí)現(xiàn)了電機(jī)定子繞組的無(wú)傷熱套，通過(guò)自動(dòng)裝配大大提高生產(chǎn)效率，降低了勞動(dòng)力資源成本，提高渦旋壓縮機(jī)裝配的智能化水平，滿足日益增長(zhǎng)的市場(chǎng)需求。本研究在實(shí)際應(yīng)用中取得良好的效果，并已申請(qǐng)國(guó)家專(zhuān)利。

圖9 渦旋壓縮機(jī)高頻加熱裝配機(jī)構(gòu)