李 賑 馬劍宇 紀 翾

（國能江蘇諫壁發(fā)電有限公司，江蘇鎮(zhèn)江 212006）

0 引言

當前，氮氧化物是火電機組污染排放物治理的重點，隨著國家環(huán)保排放管控標準日益嚴格，現(xiàn)市環(huán)保要求將脫硝氮氧化物排放標準提高至25 Nm3/h以下，可以預見，不久的將來，對氮氧化物的排放將實現(xiàn)超低或近零排放。目前，國內(nèi)大型火電機組的SCR脫硝控制系統(tǒng)由于控制策略設(shè)計不完善、控制目標不明確、測點滯后性長、煙氣流場多變等問題，系統(tǒng)的自動投入率和投入效果均較差，使得整個脫硝系統(tǒng)的運行性能受到明顯影響。本文針對某廠1 000 MW機組脫硝自動控制運行中存在的問題，分析了問題的主要原因，并通過邏輯改造、功能優(yōu)化展現(xiàn)了實際調(diào)節(jié)效果。

1 現(xiàn)有脫硝自動控制方案

某廠1 000 MW機組脫硝噴氨自動控制邏輯采用較為典型的“前饋+反饋”模式，如圖1所示，前饋為脫硝入口NOx對應(yīng)f（x）函數(shù)，反饋為煙囪入口NOx實際值與設(shè)定值偏差經(jīng)過PID得出，兩者同時作用于脫硝噴氨調(diào)門開度（有的電廠將反饋改為脫硝出口NOx來提高控制系統(tǒng)響應(yīng)速度，但環(huán)保考核要求是針對煙囪入口NOx，當脫硝出口NOx與煙囪入口NOx數(shù)值存在偏差時，就無法精準控制煙囪入口NOx）。

圖1 某廠1 000 MW火電機組脫硝控制邏輯圖

實際運行下來，該脫硝系統(tǒng)NOx控制難度較大。脫硝運行曲線如圖2所示，該控制曲線存在明顯波動，無法達到精準控制，為滿足煙囪入口NOx時刻低于50 Nm3/h，通常煙囪入口NOx控制濃度設(shè)定在25 Nm3/h以下。如要控制NOx滿足最新環(huán)保排放要求，甚至一點都不能超過30 Nm3/h，難度非常大，極大可能造成過量噴氨，甚至發(fā)生環(huán)保參數(shù)超標異常。

圖2 某廠1 000 MW火電機組NOx排放曲線

此外，脫硝系統(tǒng)如果過量噴氨，將產(chǎn)生較大的殘氨量，導致嚴重的預熱器硫酸氫銨堵塞，嚴重影響機組的安全經(jīng)濟性。很多電廠都發(fā)生過嚴重的預熱器堵塞，一般情況下，NOx控制得越低，預熱器堵塞越嚴重。

2 現(xiàn)有脫硝方案問題分析

當前脫硝控制系統(tǒng)存在的主要問題如下。

2.1 脫硝CEMS參數(shù)測量滯后

NOx濃度的測量要經(jīng)過煙氣采樣、伴熱導管加熱、分析柜測量一系列流程，煙氣在伴熱導管的流動以及分析柜內(nèi)濃度的測量均需要一定時間，從而導致CEMS測量會存在一定時間的滯后，如圖3所示，該測量時延會對其后脫硝系統(tǒng)噴氨量的控制產(chǎn)生影響，使得噴氨量控制過程中前饋無法及時響應(yīng)，增大控制難度，脫硝出口NOx濃度的波動也會更大[1]。

圖3 脫硝系統(tǒng)CEMS測量滯后約1 min

2.2 煙囪入口NOx滯后性長

因為煙氣流程及設(shè)備布置原因，煙囪入口NOx測點距離脫硝反應(yīng)器出口非常遠，造成測點滯后性很長，達2 min。脫硝出口NOx測點布置在脫硝反應(yīng)器出口，滯后性相對較短，約70 s，這將進一步加劇調(diào)節(jié)系統(tǒng)滯后、脫硝噴氨量跟蹤不及時等一系列問題。

2.3 脫硝系統(tǒng)進口NOx變化幅度較大（100～300 Nm3/h之間波動）

近年來，火電機組調(diào)峰需要機組變負荷幅度及速度均明顯加大，同時磨煤機啟停頻繁等原因，易造成脫硝進口NOx變化幅度較大。為有效控制脫硝出口NOx，就必須要求脫硝噴氨控制系統(tǒng)隨之大幅度精準變化，否則將很難正?？刂啤?/p>

2.4 噴氨調(diào)門線性問題

由于上述邏輯前饋指令直接作用于調(diào)門開度，大多數(shù)調(diào)門開度較大時，線性都會較差，當調(diào)門開度大于50%時，噴氨流量提升就很不明顯了，調(diào)門的調(diào)節(jié)線性變差，易造成實際噴氨量不足，脫硝出口參數(shù)上升較大。

2.5 煙氣場多變導致脫硝出口NOx與煙囪入口NOx數(shù)值存在偏差

采用脫硝出口NOx作為反饋的控制邏輯雖能提高響應(yīng)速度，但環(huán)保考核是針對煙囪入口NOx測點。鍋爐負荷變化、煙氣場的分布不均易造成脫硝出口NOx與煙囪入口NOx數(shù)值存在偏差，只將脫硝出口NOx作為反饋量控制時，就無法精確控制煙囪入口NOx，導致運行人員不得不長期跟蹤其數(shù)值的變化并及時調(diào)整。

上述問題導致該自動控制邏輯很難精準控制NOx。舉例說明：調(diào)門開度本身較大時，如果脫硝進口NOx上升，前饋作用會直接開大脫硝噴氨調(diào)門，但線性較差，噴氨流量無法正常提升，需要待反饋上升后方可再次開大（但是反饋作用因為滯后性問題，反應(yīng)較慢），從而導致煙囪入口NOx過高，造成參數(shù)超標。

反之亦然，同時由于煙囪入口NOx過高，過度噴氨后可能又導致煙囪入口NOx濃度過低，造成脫硝系統(tǒng)殘氨量較大，硫酸氫銨大幅度上升，導致預熱器堵塞可能性加大。

3 脫硝自動控制邏輯改進

針對上述技術(shù)難點，對該廠1 000 MW機組脫硝自動控制回路進行了邏輯改造，該控制系統(tǒng)包括以下三大模塊：脫硝超前模塊、脫硝噴氨量預估模塊、脫硝偏差模塊，具體方案如下。

3.1 脫硝超前模塊

脫硝CEMS參數(shù)測點滯后不可避免，針對該問題，增加脫硝超前模塊，通過引入一些超前量來修正脫硝入口NOx，使其滯后性減小并更接近真實曲線。

3.1.1 脫硝側(cè)氧量測點替換

脫硝NOx參數(shù)是經(jīng)過脫硝側(cè)氧量6%折算而來：

根據(jù)某1 000 MW機組長期變負荷工況試驗，排除氧量測點漏風可能，脫硝氧量參數(shù)的變化滯后鍋爐側(cè)氧量約1 min。針對該現(xiàn)象，對脫硝氧量測點進行替換，將其改為鍋爐側(cè)氧量，減少脫硝入口NOx滯后性。

3.1.2 增加鍋爐氧量微分補償修正

變負荷工況中，燃料加速回路作用導致煤量、風量波動較大[2]，造成風煤比失調(diào)。燃料型NOx生成主要與燃燒區(qū)域風煤比有關(guān)，脫硝入口NOx由于測點響應(yīng)滯后易造成脫硝自動調(diào)節(jié)滯后。在機組變負荷工況下，鍋爐側(cè)氧量變化能提前反映燃燒區(qū)風煤比的變化情況，因此，在脫硝入口NOx中引入鍋爐氧量微分修正回路，其輸出作為超前量作用在脫硝入口NOx回路中。同時考慮到測點的正常擾動，對該算法設(shè)置一定的死區(qū)，當參數(shù)穩(wěn)定時，該超前量輸出為0，不會對原脫硝自動邏輯產(chǎn)生干擾，同時該函數(shù)輸出上下限可根據(jù)現(xiàn)場整定。

3.1.3 增加脫硝入口NOx微分補償修正

原理同上，在變工況及啟停磨期間，脫硝入口NOx變化較大時，其微分經(jīng)f（x）函數(shù)輸出作為超前量作用在脫硝入口NOx回路中，這樣可以在鍋爐工況擾動時提前改變脫硝入口NOx，進一步降低其滯后性。

3.1.4 增加啟停磨信號補償修正

根據(jù)運行人員反映的情況和歷史數(shù)據(jù)調(diào)取分析，磨煤機啟停對脫硝自動控制回路調(diào)節(jié)的干擾也是比較大的[3]。由于操作手法、啟停磨時制粉系統(tǒng)運行方式不同等，很難確定修正值。目前，可根據(jù)磨煤機一次風量與煤量偏差前饋經(jīng)f（x）函數(shù)輸出對脫硝入口NOx做修正。

3.1.5 脫硝超前模塊邏輯簡介

進行上述優(yōu)化后脫硝超前模塊邏輯如圖4所示，同時該邏輯輸出量作為下文圖5邏輯中SCR入口NOx數(shù)值。采用上述修正后的脫硝入口NOx參數(shù)時滯更小，更能反映脫硝參數(shù)的真實變化，使得鍋爐變工況運行及啟停磨期間脫硝自動響應(yīng)更快，脫硝出口控制也更加平緩。

圖4 脫硝超前模塊邏輯

圖5 優(yōu)化后脫硝控制邏輯圖

3.2 脫硝噴氨量預估模塊

針對傳統(tǒng)的脫硝噴氨系統(tǒng)滯后性大、調(diào)門線性差等問題，采用全新的脫硝控制邏輯對其進行替換。利用脫硝反應(yīng)前后氮原子摩爾比不變的原則，可以根據(jù)鍋爐參數(shù)預估出脫硝理論噴氨量，公式如下：

通過上述公式計算出鍋爐理論噴氨量，同時將鍋爐脫硝噴氨量作為主被調(diào)量，脫硝出口NOx濃度作為副被調(diào)量，組成一個閉環(huán)的串級PID控制系統(tǒng)，副脫硝出口PID反饋環(huán)節(jié)經(jīng)f（x）輸出0.7～1.3系數(shù)用于對鍋爐理論噴氨量進行修正，確保脫硝噴氨量計算準確，如圖5所示。由于取消原邏輯中前饋環(huán)節(jié)，脫硝噴氨調(diào)門線性問題得以避免。

3.3 脫硝偏差模塊

由于上述圖5邏輯最終控制的參數(shù)是脫硝出口NOx，但環(huán)?？己藚?shù)針對的是煙囪入口NOx，根據(jù)問題2.5分析當兩者存在偏差時，就不能保證煙囪入口NOx控制濃度，從而運行人員必須人為干預調(diào)整，增加了煙囪入口NOx控制難度。

因此引入偏差模塊控制邏輯，該邏輯作用：自動計算前一段時間內(nèi)“煙囪入口NOx與脫硝出口NOx的差值”（該時間可根據(jù)現(xiàn)場整定）。公式如下：

該邏輯加入后運行人員只需設(shè)定煙囪入口NOx設(shè)定值，控制邏輯會自動計算出脫硝出口NOx設(shè)定值，且電腦長期實時跟蹤其偏差值，并作為反饋量來調(diào)整脫硝出口NOx的設(shè)定值，這樣在不影響原邏輯自動調(diào)節(jié)速度的同時也保證了煙囪入口NOx的跟蹤調(diào)節(jié)，大大減輕了人員調(diào)整的工作量。該邏輯如圖6所示，其輸出量作為圖5邏輯中SCR出口NOx設(shè)定值。

圖6 偏差模塊控制邏輯圖

4 優(yōu)化效果

在變負荷工況下，由于鍋爐側(cè)燃燒工況提前變化，鍋爐氧量微分前饋與脫硝進口NOx微分前饋提前動作，脫硝進口NOx上升較快，測點滯后性減小，脫硝噴氨調(diào)門能夠及時動作，脫硝噴氨量也上升較快，如圖7所示。同時由于新脫硝控制邏輯的作用下，煙囪入口NOx滯后性得以減小，使得脫硝煙囪入口NOx參數(shù)波動更加平穩(wěn)，如圖8所示。

圖7 脫硝入口NOx及各超前量動作曲線

圖8 脫硝邏輯改造后NOx變化曲線

5 結(jié)論

該廠1 000 MW機組脫硝自動控制邏輯優(yōu)化后，提高了機組脫硝自動控制的可靠性，改善了調(diào)節(jié)質(zhì)量。將鍋爐噴氨量預估模塊作為主調(diào)回路后，可有效減少調(diào)節(jié)系統(tǒng)的滯后性并避免脫硝調(diào)門線性問題；偏差模塊功能使得煙囪入口NOx能自行跟蹤調(diào)整，極大程度減輕了運行人員的工作量；脫硝超前模塊的引入可有效減少脫硝進口參數(shù)測量的滯后性，在變負荷工況與磨煤機啟停時能超前動作，提高了調(diào)節(jié)的快速性。上述方案的實施為機組實現(xiàn)超低排放提供了技術(shù)支持，同時脫硝參數(shù)控制更加平緩，也避免了過量噴氨的情況，降低了噴氨成本，減少了脫硝出口的殘氨量，可有效減少預熱器硫酸氫銨堵塞，對預熱器的安全穩(wěn)定運行起到良好的作用。