甘 倫，郭布民，鮑文輝，申金偉，趙 健，周 福，許田鵬，張 康，曲喜墨，潘江浩

（1.中海油田服務(wù)股份有限公司，天津 300459；2.天津市海洋石油難動(dòng)用儲(chǔ)量開采企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300459）

天然氣水合物儲(chǔ)量巨大，被認(rèn)為是未來(lái)最有希望的替代能源[1]。但常規(guī)方法開采水合物產(chǎn)能低，無(wú)法實(shí)現(xiàn)商業(yè)開發(fā)，需要采用儲(chǔ)層改造技術(shù)提高水合物開采產(chǎn)能。目前，已有學(xué)者提出采用水力壓裂對(duì)水合物藏進(jìn)行儲(chǔ)層改造技術(shù)構(gòu)想，并采用物理模擬實(shí)驗(yàn)和理論分析等方法，初步證實(shí)了對(duì)于特定類型的水合物藏具備可壓性，滿足一定條件下可以采用水力壓裂技術(shù)進(jìn)行儲(chǔ)層改造[2-4]。而我國(guó)海域水合物儲(chǔ)層泥質(zhì)粉砂、未固結(jié)的特性決定了必須要對(duì)儲(chǔ)層改造區(qū)域注入支撐劑進(jìn)行充填，防止儲(chǔ)層改造區(qū)坍塌、閉合[5]。

目前用于儲(chǔ)層改造的支撐劑以石英砂、陶粒、樹脂覆膜砂為主[6]，對(duì)于高泥質(zhì)含量海域水合物儲(chǔ)層，常規(guī)支撐劑普遍存在粒徑小易嵌入、粒徑大易卡堵的問(wèn)題[7]。如何提高支撐劑的有效輸送、減少支撐劑在儲(chǔ)層中的嵌入，形成儲(chǔ)層改造后的有效支撐和充填，是目前水合物儲(chǔ)層改造亟待解決的問(wèn)題。為此，本文根據(jù)海域水合物地層特性，擬通過(guò)海域水合物可固化液體相變支撐劑的制備、配方優(yōu)化研究，研發(fā)一種適用于海域水合物儲(chǔ)層改造的低溫相變支撐劑，旨在解決傳統(tǒng)支撐劑粒徑小易嵌入、粒徑大易卡堵的問(wèn)題，為海域水合物儲(chǔ)層改造提供關(guān)鍵材料支撐。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)條件

根據(jù)海域水合物儲(chǔ)層低溫條件，結(jié)合支撐劑流入井底后處于濕環(huán)境的特性，設(shè)置實(shí)驗(yàn)反應(yīng)環(huán)境為低溫濕環(huán)境（水相溫度為0～15 ℃）。

1.2 實(shí)驗(yàn)儀器

數(shù)顯頂置式電動(dòng)攪拌器；真空烘箱；電子天平；振篩機(jī)；VHX 超景深三維顯微鏡。

1.3 實(shí)驗(yàn)藥劑

環(huán)氧樹脂（中國(guó)石化集團(tuán)）；聚硫醇固化劑（分析純，深圳市優(yōu)陽(yáng)科技有限公司）；二氧化硅固體顆粒乳化劑（0.1 μm SiO2，濟(jì)南百進(jìn)化工科技有限公司）；蒸餾水（分析水，自制）；無(wú)水乙醇（分析純，濟(jì)南百進(jìn)化工科技有限公司）。

1.4 實(shí)驗(yàn)步驟

（1）使用電子天平稱取一定量的環(huán)氧樹脂和無(wú)水乙醇稀釋劑，滿足環(huán)氧樹脂和稀釋劑的配比為5∶1 并手動(dòng)攪拌均勻；

（2）稱取一定量的聚硫醇固化劑，環(huán)氧樹脂與聚硫醇固化劑的配比為4∶1 并充分混合；

（3）稱取質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%、0.1 μm 的SiO2固體顆粒，在一定轉(zhuǎn)速下與水混合均勻，將樹脂固化液倒入攪拌液中；

（4）待顆粒完全固化，將顆粒放至真空烘箱中烘干處理，使用振篩機(jī)對(duì)顆粒進(jìn)行篩析并記錄粒徑范圍計(jì)算出顆粒占比值，最后得到適用于水合物的相變支撐劑體系。

2 結(jié)果與討論

2.1 相變支撐劑體系的制備

為找出適用于海域水合物儲(chǔ)層條件的最佳體系，本文采取正交實(shí)驗(yàn)法對(duì)乳液攪拌速率A、油水比B 以及乳液黏度C 進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)，通過(guò)相變支撐劑的表面形貌和粒徑大小分布分析得到符合水合物相變支撐劑粒徑可控的最佳配方。正交實(shí)驗(yàn)因素水平表見表1，振篩機(jī)篩析后的顆粒分布占比值見表2，利用顯微鏡拍攝制備所得顆粒的形貌及大小見圖1。

圖1 1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#顯微鏡下的表面形貌

表1 正交實(shí)驗(yàn)因素水平表

表1 正交實(shí)驗(yàn)因素水平表（續(xù)）

表2 1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#制備所得相變支撐劑粒徑分布

通過(guò)實(shí)驗(yàn)1#、實(shí)驗(yàn)2#、實(shí)驗(yàn)3#制備得到的相變支撐劑顆粒的成球度效果較差、形狀不規(guī)則、球徑較大。原因如下：（1）乳液攪拌速率較小降低了環(huán)氧樹脂小液滴的剪切力，使得顆粒整體形態(tài)變化不明顯，導(dǎo)致粒徑大小不均勻、形狀不規(guī)則。（2）乳液黏度增大，界面膜的空間阻隔能力增強(qiáng)，乳液中物體均保持相對(duì)穩(wěn)定，阻礙了液滴被剪切，最終團(tuán)聚形成球度較差的支撐劑。實(shí)驗(yàn)4#、實(shí)驗(yàn)6#的顆粒成球度較好、球徑適中，而實(shí)驗(yàn)5#的顆粒成球度較好、球徑較大，實(shí)驗(yàn)7#的顆粒成球度較差、球徑較大、粒徑不均一且形狀不規(guī)則，實(shí)驗(yàn)8#、實(shí)驗(yàn)9#顆粒成球度較好、球體粒徑適中。

綜上所述，通過(guò)表2 可以看出，1.0～1.5、1.5～2.0、2.0～2.5、2.5～3.0、3.0～3.5 mm 五種粒徑范圍的相變支撐劑體系實(shí)現(xiàn)了粒徑可控。其中，實(shí)驗(yàn)1#、實(shí)驗(yàn)2#、實(shí)驗(yàn)4#、實(shí)驗(yàn)5#、實(shí)驗(yàn)8#、實(shí)驗(yàn)9#粒徑可控范圍分別是2.5～3.0、2.5～3.0、2.5～3.0、2.0～2.5、1.0～1.5、1.5～2.0 mm。本文將單一粒徑范圍內(nèi)粒徑體系能超過(guò)總質(zhì)量的50%，可認(rèn)定該配方能實(shí)現(xiàn)粒徑可控。針對(duì)水合物藏裂縫的特點(diǎn)，大粒徑支撐劑更具可行性。但在單一粒徑范圍內(nèi)未能實(shí)現(xiàn)統(tǒng)一粒徑的支撐劑，其中包含粒徑較小的顆粒，這些顆粒可以用來(lái)填充水合物層分支縫，也能在一定程度上起到有效支撐的作用，并提高裂縫的導(dǎo)流能力。

2.2 乳液穩(wěn)定性優(yōu)化

相變支撐乳液是制備相變支撐劑關(guān)鍵一步，而乳液的穩(wěn)定性在制備過(guò)程中起決定性作用。前期配方在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中均存在一個(gè)問(wèn)題，即相變支撐劑是在乳液攪拌中逐步固化所得，而實(shí)際乳液進(jìn)入儲(chǔ)層后的大部分時(shí)間處于靜置狀態(tài)。為驗(yàn)證乳液中的相變支撐劑能否在地層中分散形成固體支撐劑從而對(duì)地層進(jìn)行有效支撐，實(shí)驗(yàn)將攪拌后的穩(wěn)定乳液靜置，待顆粒固化后查看其真實(shí)狀態(tài)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)固化后的顆粒之間存在嚴(yán)重的膠結(jié)現(xiàn)象。

針對(duì)所得大粒徑乳液靜置固化過(guò)程中易發(fā)生顆粒膠結(jié)，利用較大尺寸的固體顆粒對(duì)乳液表面進(jìn)行二次附著修飾。引用上述實(shí)驗(yàn)方法，待乳液初步穩(wěn)定，加入質(zhì)量濃度為0.5%、100 μm 的SiO2固體顆粒并攪拌15 min進(jìn)行乳液液滴的二次附著。SiO2固體顆粒不溶于水且在水中攪拌時(shí)會(huì)均勻擴(kuò)散，由此特性可有效吸附在具有一定黏性的環(huán)氧樹脂小液滴表面。隨后乳液靜置直至環(huán)氧樹脂固化，評(píng)價(jià)固化支撐劑顆粒間的膠結(jié)情況分析作用效果，通過(guò)VHX 超景深三維顯微鏡對(duì)支撐劑顆粒的微觀表面觀測(cè)分析作用機(jī)理。

由支撐劑顆粒的表面形貌可看出，通過(guò)二次附著成功使大粒徑顆粒在乳液液滴表面穩(wěn)定存在（圖2），由此得到的支撐劑相比于單一乳化劑制得支撐劑分散性更好，靜置固化過(guò)程中未出現(xiàn)明顯的膠結(jié)現(xiàn)象。這是由于固體顆粒在液滴表面的覆蓋率達(dá)到29%以上時(shí)便可穩(wěn)定乳液。因此，在乳液初步穩(wěn)定后加入大尺寸的固體顆粒對(duì)乳液液滴進(jìn)行二次吸附，不均勻粒徑的表面顆?？梢l(fā)乳液液滴接觸方式的變化，增大液滴間距以及液滴間的空間結(jié)構(gòu)（圖3），從而提高乳液穩(wěn)定性，防止膠結(jié)現(xiàn)象的發(fā)生。

圖2 顯微鏡下二次附著工藝前后支撐劑顆粒膠結(jié)情況

圖3 二次附著后支撐劑顆粒堆積形態(tài)變化

2.3 基礎(chǔ)測(cè)試

2.3.1 破碎率 參考SY/T 5108—2014《水力壓裂和礫石充填作業(yè)用支撐劑性能測(cè)試方法》考察單一粒徑范圍內(nèi)固化后環(huán)氧樹脂相變支撐劑顆粒的破碎率。實(shí)驗(yàn)主要是通過(guò)查看加壓后支撐劑破碎的數(shù)量直接反映物體耐壓能力，具體步驟如下：

（1）選擇與實(shí)驗(yàn)樣品合適目徑的頂篩和底篩，將實(shí)驗(yàn)樣品倒入頂篩內(nèi)，蓋好蓋子，設(shè)置振動(dòng)篩網(wǎng)的時(shí)間為10 min。

（2）取出組篩，倒掉頂篩和底盤內(nèi)的剩余實(shí)驗(yàn)樣品，其他在底篩的樣品全部用于破碎率實(shí)驗(yàn)。

（3）根據(jù)實(shí)驗(yàn)樣品的體積密度確定破碎率實(shí)驗(yàn)支撐劑的質(zhì)量，體積密度使用黃銅圓筒裝置測(cè)量，計(jì)算公式如下所示：

式中：ρbulk-體積密度，g/cm3；mp-支撐劑的凈質(zhì)量（圓筒內(nèi)裝滿支撐劑的質(zhì)量減去圓筒的質(zhì)量），g；vcy1-圓筒的體積，cm3。

由公式（1）推導(dǎo)公式（2）：

式中：mp-樣品質(zhì)量，g。

（4）使用電子天平稱出樣品平穩(wěn)倒入破碎室，按順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)活塞，使得在破碎室內(nèi)的支撐劑盡可能鋪平，慢慢提起破碎室并直接放入壓機(jī)扶正盤正下方。

（5）緩慢給活塞加壓并保持2 min。

（6）加壓完畢，將破碎室從壓機(jī)中取出，將組篩放入振篩機(jī)內(nèi)并振篩10 min，用電子天平稱出破碎材料的質(zhì)量并記錄，精確度為0.1 g，根據(jù)公式（3）計(jì)算破碎率：

（7）計(jì)算出各粒徑范圍內(nèi)的破碎率后，評(píng)價(jià)支撐劑耐壓強(qiáng)度是否滿足海域水合物儲(chǔ)層條件。

依據(jù)上述實(shí)驗(yàn)步驟對(duì)相變支撐劑進(jìn)行破碎率測(cè)試實(shí)驗(yàn)，對(duì)優(yōu)化過(guò)后的不同粒徑分布的實(shí)驗(yàn)樣品進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見表3。

表3 相變支撐劑破碎率測(cè)試結(jié)果

由表3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得，不同粒徑范圍的相變支撐劑在相同閉合壓力下的破碎率均小于10.0%，符合國(guó)際ISO 規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，其耐壓強(qiáng)度均大于20 MPa，同樣適用于海域水合物地層環(huán)境要求。

2.3.2 圓度球度 將已制備好的相變支撐劑用密封袋分類裝好，隨機(jī)至少取出20 粒支撐劑，采用VHX 超景深三維顯微鏡對(duì)顆粒進(jìn)行拍攝，對(duì)比Krumbien/Sloss圖版（圖4），通過(guò)圓度球度求得支撐劑平均圓球度并記錄。

圖4 Krumbien/Sloss 圖版及結(jié)果比對(duì)

由圖4 結(jié)果比對(duì)得知，相變支撐劑平均圓球度均為0.9，二維投影下的相變支撐劑平面近似圓形，其平均圓球度高于0.9，針對(duì)海域天然氣水合物的低閉合壓力儲(chǔ)層，相變支撐劑受壓后堆積形態(tài)變化較小可保持更高的導(dǎo)流能力。

3 結(jié)論

本文采取正交實(shí)驗(yàn)法設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)方案，利用VHX 超景深三維顯微鏡和振篩機(jī)分析粒徑形貌及分布范圍，通過(guò)乳液二次附著優(yōu)化相變支撐劑體系，測(cè)試支撐劑破碎率、圓度球度，主要得出以下結(jié)論：

（1）相變支撐劑體系的制備得到1.0～1.5、1.5～2.0、2.0～2.5、2.5～3.0、3.0～3.5 mm 的五種相變支撐劑體系。其中，實(shí)驗(yàn)1#、實(shí)驗(yàn)2#、實(shí)驗(yàn)4#、實(shí)驗(yàn)5#、實(shí)驗(yàn)8#、實(shí)驗(yàn)9#粒徑可控范圍分別是2.5～3.0、2.5～3.0、2.5～3.0、2.0～2.5、1.0～1.5、1.5～2.0 mm。

（2）乳液穩(wěn)定性優(yōu)化實(shí)驗(yàn)得出，加入質(zhì)量濃度為0.5%、100 μm 的SiO2固體顆粒至乳液中攪拌15 min，可使相變支撐劑體系靜置后形成的顆粒不發(fā)生膠結(jié)。

（3）基礎(chǔ)測(cè)試得出，相變支撐劑在20 MPa 壓力下的破碎率均小于10.0%，其耐壓強(qiáng)度均大于20 MPa，適用于水合物地層環(huán)境要求；相變支撐劑平均圓球度均為0.9，受壓后堆積形態(tài)變化較小可保持更高的導(dǎo)流能力。