陳奕如,沈瑞琪,吳立志
(1.南京理工大學(xué)化學(xué)與化工學(xué)院,江蘇 南京 210094; 2.微納含能器件工業(yè)和信息化部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210094)
含能材料的激光點(diǎn)火一直以來(lái)備受研究者的關(guān)注,但激光點(diǎn)火機(jī)理的研究目前還不甚完備[1-4]。在激光點(diǎn)火的機(jī)理分析中,將激光視為熱源,基于熱化學(xué)理論對(duì)反應(yīng)過(guò)程進(jìn)行分析的思路最為常見(jiàn)[3,5]。此思路下,常用的輔助分析方法是基于熱分析結(jié)果對(duì)激光輻照下含能材料的反應(yīng)機(jī)制的探討[6-7]。但是,熱分析的升溫速率對(duì)測(cè)試結(jié)果存在明顯影響[8-9],差熱分析法(DTA)和差示掃描量熱法(DSC)等熱分析方法的升溫速率通常不超過(guò)1 K·s-1,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于含能材料實(shí)際點(diǎn)火過(guò)程中的升溫速率[10]。許多現(xiàn)象也無(wú)法通過(guò)熱化學(xué)理論解釋,例如,依據(jù)熱化學(xué)理論計(jì)算所得的激光點(diǎn)火閾值較實(shí)測(cè)值低1 至2 個(gè)數(shù)量級(jí)[1];熱化學(xué)理論表明吸光率高的含能材料更易被激光點(diǎn)燃,但是實(shí)驗(yàn)表明,部分含能材料的吸光率與激光感度缺乏明確的關(guān)系[4],因此,采用不同于熱分析的方法對(duì)含能材料與激光的相互作用過(guò)程進(jìn)行觀測(cè)和分析十分必要。
1880 年,Bell[11]在 研 究 中 意 外 發(fā) 現(xiàn),物 質(zhì) 在 受 到強(qiáng)度經(jīng)過(guò)調(diào)制的陽(yáng)光照射時(shí)會(huì)有聲音產(chǎn)生,這種現(xiàn)象被稱為“光聲效應(yīng)(photoacoustic effect/optoacoustic effect)”,光聲效應(yīng)產(chǎn)生的聲信號(hào)被稱作“光聲信號(hào)(photoacoustic signal/optoacoustic signal)”,對(duì)其進(jìn)行研究的學(xué)科則被稱作“光聲學(xué)(photoacoustics/optoacoustics)”[12]。光聲信號(hào)的生成和傳播特性與被輻照材料的特性息息相關(guān),因此,通過(guò)分析材料的光聲信號(hào)可以實(shí)現(xiàn)對(duì)材料物性的檢測(cè)[13]。基于光聲效應(yīng)的檢測(cè)方法具有裝置簡(jiǎn)單可靠[14],可測(cè)樣品種類豐富[15]等優(yōu)點(diǎn),因此在化學(xué)物質(zhì)的譜分析[16-17]、含能材料的探測(cè)[18-19]、含能材料的熱化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分析[20-21]等領(lǐng)域均有應(yīng)用。
傳統(tǒng)的光聲學(xué)研究通常只關(guān)注系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性質(zhì)[16-19],南京理工大學(xué)沈瑞琪團(tuán)隊(duì)[22]將光聲信號(hào)的瞬態(tài)變化納入考慮,建立了含能物質(zhì)的反應(yīng)性光聲譜理論(reactivity photoacoustic spectroscopy,RPAS),并將該理論應(yīng)用于含能材料的快速化學(xué)反應(yīng)過(guò)程探測(cè)[23-24]、含能材料的激光點(diǎn)火過(guò)程分析[7,25-26],以及推進(jìn)劑的超快熱損傷分析[27]等研究中,取得了初步的研究成果。但是,沈瑞琪等[6,28]在研究中沿用了傳統(tǒng)光聲檢測(cè)中常用的壓電傳感器與電容傳感器,商用電容傳感器的帶寬通常不超過(guò)150 kHz,不適合檢測(cè)快速變化的信號(hào)[29];壓電傳感器的靈敏度大約在10 mV·kPa-1量級(jí),難以準(zhǔn)確檢測(cè)弱信號(hào)[13,29];傳感器與被測(cè)介質(zhì)的耦合也會(huì)導(dǎo)致被測(cè)信號(hào)的畸變[30]。上述誤差阻礙了含能材料光聲信號(hào)的定量分析。具備高精度、高頻響、無(wú)接觸檢測(cè)等特性的激光干涉測(cè)量法彌補(bǔ)了上述缺點(diǎn),近年來(lái)在聲學(xué)研究中逐漸引起關(guān)注[31]。Chen[32]使用Michelson 式干涉儀測(cè)量了納秒激光脈沖點(diǎn)源與非反應(yīng)性材料相互作用所得的瞬態(tài)信號(hào),發(fā)現(xiàn)線性聲學(xué)理論足以定量描述脈沖激發(fā)的擾動(dòng),并且推導(dǎo)出了擾動(dòng)的解析解,但是對(duì)于線性聲學(xué)理論是否適用于描述反應(yīng)性物質(zhì)的光聲信號(hào),Chen 未做探究。
為此,本研究將基于超快聲信號(hào)非接觸干涉測(cè)量方法,以黑火藥為被測(cè)物,檢測(cè)納秒脈沖激光引發(fā)的反應(yīng)性光聲信號(hào),檢驗(yàn)線性聲學(xué)理論在反應(yīng)性光聲信號(hào)分析領(lǐng)域的適用性,分析光致黑火藥反應(yīng)的機(jī)制。
試劑:石墨粉、升華硫、硝酸鉀(化學(xué)純,國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司)。
儀器:1064 nm脈沖激光器(定制,哈工大);1550 nm連續(xù)激光器(N7711A 型,Keysight 公司,美國(guó));光電探測(cè)器(DET08CFC/M 型,Thorlabs 公司,美國(guó));激光能 量 計(jì)(PE25BF-C 型,Ophir Photonics 公 司,以 色列);示波器(MDO4054C 型,Tektronix 公司,美國(guó));探頭(定制,OZ Optics 公司,加拿大);2×2 光纖耦合器(定制,OZ Optics 公司,加拿大);相位調(diào)制器(LN65S/FC 型,Thorlabs 公 司,美 國(guó));信 號(hào) 發(fā) 生 器(33512B 型,Keysight 公司,美國(guó))。
樣品為黑火藥及其各組分單質(zhì)KNO3、S、C。黑火藥各組分質(zhì)量比為經(jīng)典比例[33]m(KNO3)∶m(S)∶m(C)=75∶10∶15。為提升樣品黏結(jié)性并且降低潛在發(fā)火可能,實(shí)驗(yàn)中使用石墨代替炭粉。為保證敘述的簡(jiǎn)潔性,下文采用KNO3、S、C 指代硝酸鉀、硫磺、石墨樣品。黑火藥、KNO3、S 和C 均壓制為厚度0.5 mm,直徑6.0 mm的 薄 片。壓 藥 密 度 依 次 為ρblackpowder=1.7 g·cm-3,ρKNO3= 1.8 g·cm-3,ρS= 1.4 g·cm-3,ρC= 1.5 g·cm-3。
實(shí)驗(yàn)原理如圖1 所示。待測(cè)樣品固定于由不銹鋼制成的剛性平面。激光脈沖聚焦于樣品表面,激發(fā)光聲信號(hào)。光聲信號(hào)軸對(duì)稱擴(kuò)張,并且在掠過(guò)干涉儀的檢測(cè)光束時(shí)被記錄(在圖1 中,信號(hào)尚未擴(kuò)張至檢測(cè)位置)。信號(hào)激發(fā)點(diǎn)與檢測(cè)點(diǎn)距離遠(yuǎn)大于樣品厚度,故樣品厚度可以忽略。在忽略樣品尺寸的前提下,依據(jù)Jenot 的研究[34],平面法向的干涉信號(hào)變化體現(xiàn)了大氣壓強(qiáng)變化,故干涉信號(hào)可用于表征樣品光聲信號(hào)的強(qiáng)弱。
圖1 實(shí)驗(yàn)原理示意圖Fig.1 Scheme of the experimental principle
實(shí)驗(yàn)裝置示意圖如圖2 所示。Nd: YAG 脈沖激光(1064 nm,10 ns)經(jīng)分光鏡分束,聚焦樣品表面,其中聚焦面積為0.33 mm2。作用到樣品表面上的激光脈沖能量可通過(guò)在入射光光路上的衰減片調(diào)節(jié),脈沖輻射持續(xù)時(shí)間和激光脈沖能量由光電探測(cè)器和激光能量計(jì)分別記錄。脈沖激發(fā)的光聲信號(hào)由干涉儀探頭發(fā)出的光束和表面返回的光束經(jīng)過(guò)干涉后進(jìn)行檢測(cè),檢測(cè)點(diǎn)與激發(fā)點(diǎn)距離6 mm,檢測(cè)激光為連續(xù)的1550 nm 單頻激光,檢測(cè)光斑直徑10.5 μm。
圖2 實(shí)驗(yàn)裝置圖解1—1064 nm 脈沖激光,2—1 號(hào)光電探測(cè)器,3—衰減片,4—激光能量計(jì),5—1:1 分光鏡,6—聚焦透鏡,7—被測(cè)樣品,8—?jiǎng)傂云矫妫?—探頭,10—FC/PC 接頭,11—相位調(diào)制器,12—信號(hào)發(fā)生器,13—2×2 光纖耦合器,14—2 號(hào)光電探測(cè)器,15—示波器,16—1550 nm 連續(xù)激光,17—計(jì)算機(jī)Fig.2 Illustration of the experimental setup1—1064 nm pulsed laser,2—photoelectric detector No.1,3—attenuator,4—laser energy meter,5—1:1 beam splitter,6—convex lens,7—measured sample,8—rigid plane,9—sensor head,10—FC/PC,11—phase modulator,12—signal generator,13—2×2 fiber coupler,14—photoelectric detector No.2,15—oscilloscope,16—1550 nm continuous laser,17—computer
實(shí)驗(yàn)所用的干涉儀是基于Dandridge[35]的解調(diào)方案的光纖式Michelson 干涉儀。儀器的配置參考Jia[36]和Thurner[37-38]的 光 纖 式Fabry-Pérot 干 涉 儀,并且進(jìn)行了改進(jìn)。在系統(tǒng)中引入相位調(diào)制器簡(jiǎn)化了裝置,提高了系統(tǒng)穩(wěn)定性。
光纖式Michelson 干涉儀的原理與傳統(tǒng)的Michelson 干涉儀基本相同,二者的主要區(qū)別在于,光纖式干涉儀的光路幾乎全部位于單模光纖內(nèi)部,因此光纖式干涉儀相較于傳統(tǒng)干涉儀,配置更為靈活,更不容易受到環(huán)境干擾。
1550 nm 連續(xù)激光經(jīng)由2×2 光纖耦合器分束后,50%的激光被相位調(diào)制器調(diào)制,在FC/PC 端面處反射;剩余50%的激光自探頭處射入自由空間,在剛性平面處反射,經(jīng)由探頭返回光纖。實(shí)驗(yàn)所用的探頭是經(jīng)過(guò)了抗反射處理的特制聚焦鏡。自探頭射出的連續(xù)激光束直徑極小,故可近似認(rèn)為連續(xù)激光束垂直于剛性平面。兩束反射激光再度通過(guò)2×2 光纖耦合器,最終被2 號(hào)光電探測(cè)器檢出。被檢激光的光強(qiáng)I滿足
式中,A和B為與連續(xù)激光初始光強(qiáng)和剛性平面反射率相關(guān)的常數(shù),V;φ為未引入相位調(diào)制時(shí)兩束反射光的相位差,rad;Dsin(ωt)為相位調(diào)制器引入的相位差;t為時(shí)刻,s;D為調(diào)制深度,rad;ω為角頻率,rad·s-1。
利用雅克比-安格爾恒等式,式(1)可以展開為
式中,J為第一類貝塞爾函數(shù)。
不同頻率的光強(qiáng)分量,使用鎖相放大器即可一一分離。將分離所得的系數(shù)-2AJ1(D)sin(φ)記作Iω,2AJ2(D)cos (φ)記作I2ω,則φ值可由式(3)計(jì)算:
Thurner[38]的分析表明,干涉儀的時(shí)間分辨率與2π/ω大致為同一量級(jí)。本實(shí)驗(yàn)所用的信號(hào)發(fā)生器最大調(diào)制頻率為20 MHz,適用于亞微秒尺度信號(hào)的檢出工作。
實(shí)驗(yàn)時(shí)的環(huán)境溫度為10 ℃。
本節(jié)將基于回歸分析驗(yàn)證既有理論的適用性,確定實(shí)驗(yàn)檢得的干涉信號(hào)的物理意義。
圖3 是實(shí)驗(yàn)裝置中光聲信號(hào)激發(fā)區(qū)域的局部放大,同時(shí)也是Chen[32]假設(shè)的系統(tǒng)初始狀態(tài)示意圖。Chen[32]在研究納秒激光脈沖點(diǎn)源與非反應(yīng)性材料的相互作用時(shí),發(fā)現(xiàn)測(cè)得的干涉信號(hào)可以視作半徑為b的軸對(duì)稱初始擾動(dòng)聲波在空間中傳播的結(jié)果。初始擾動(dòng)的影響范圍如圖3 中淺藍(lán)色區(qū)域所示,并且近似滿足:
圖3 模型初始狀態(tài)示意圖1—聚焦點(diǎn),2—檢測(cè)點(diǎn),3—檢測(cè)光束,4—?jiǎng)傂云矫妫?—樣品Fig.3 Scheme of the model for the initial state1—source spot,2—detection spot,3—detection beam,4—rigid plane,5—sample
聲擾動(dòng)的傳播服從線性聲學(xué)理論[32],以式(4)為初始條件,可以推導(dǎo)出聲擾動(dòng)的大小滿足下述定量公式(5):
式中,c0為聲速,m·s-1;r0為聚焦點(diǎn)與檢測(cè)點(diǎn)的距離,m,如圖3 所示。
根據(jù)Chen[32]的分析,P正比于相位變化Δφ=φ-φ0,φ0為無(wú)擾動(dòng)時(shí)的相位差,對(duì)于1550 nm 激光,在環(huán)境溫度為10 ℃時(shí),P與Δφ的關(guān)系為:
Chen 的模型是由非反應(yīng)性材料的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)而來(lái)的,對(duì)于反應(yīng)性材料,其適用性未知。為了驗(yàn)證Chen 的模型是否適用于描述黑火藥及其各組分單質(zhì)的光聲信號(hào),基于式(5)對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)做了線性擬合,結(jié)果如圖4 所示,其中圖4a 是典型擬合結(jié)果,圖4b 是全體擬合結(jié)果的決定系數(shù)R2三維直方圖。由圖4a 及4b可知,式(5)與本研究的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)保持了較好的一致性,基于Chen 的模型解釋本研究的實(shí)驗(yàn)結(jié)果是可行的。干涉儀檢出的信號(hào)定量地描述了相對(duì)壓強(qiáng)在垂直方向上的積分。為保證敘述的簡(jiǎn)潔性,下文仍將使用“光聲信號(hào)”一詞指代該信號(hào)。
圖4 基于線性聲學(xué)理論的擬合結(jié)果分析Fig.4 Fitting analysis based on the linear acoustic theory
由圖4 還可看出,R2隨激光脈沖能量的減小有下降趨勢(shì),因?yàn)閷?duì)于較小的激光脈沖能量,干涉信號(hào)的信噪比也較低。激光脈沖能量與干涉信號(hào)強(qiáng)度關(guān)系的定量分析詳見(jiàn)2.2 節(jié)。
綜上所述,研究測(cè)得的光聲信號(hào)可以使用式(5)定量分析。值得指出的是,式(5)的推導(dǎo)過(guò)程基于線性聲學(xué)理論,因此不涉及溫度場(chǎng)的變化;盡管c0等參數(shù)的計(jì)算涉及溫度,在本節(jié)的回歸分析中,與溫度相關(guān)的參數(shù)均基于實(shí)驗(yàn)時(shí)的環(huán)境溫度計(jì)算,這意味著本研究的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與激光輻照引發(fā)的溫度變化缺乏明確關(guān)聯(lián),難以參考黑火藥的熱反應(yīng)機(jī)理[39-42]進(jìn)行解釋,但是,僅憑本節(jié)的分析無(wú)法確定黑火藥在激光輻照下是否存在其他形式的反應(yīng)。
為了確定黑火藥光聲信號(hào)是否因化學(xué)反應(yīng)發(fā)生了增強(qiáng),本研究對(duì)光聲信號(hào)的特征作定量分析。黑火藥及其各組分單質(zhì)在10 mJ 激光脈沖能量下的典型光聲信號(hào)如圖5 所示。由圖5 可見(jiàn),光聲信號(hào)在數(shù)十微秒的時(shí)間內(nèi)迅速出現(xiàn)又消失,信號(hào)特征較為簡(jiǎn)單。各組實(shí)驗(yàn)中干涉儀探測(cè)到的相位變化φ隨時(shí)間的變化規(guī)律高度相似,但是不同樣品的信號(hào)強(qiáng)度、起始時(shí)間及持續(xù)時(shí)間并不相同,其中KNO3的信號(hào)強(qiáng)度顯著低于其他樣品。所有信號(hào)均在脈沖激光發(fā)出后18 μs 左右由正轉(zhuǎn)負(fù),該時(shí)長(zhǎng)與實(shí)驗(yàn)室環(huán)境溫度下聲波由信號(hào)激發(fā)點(diǎn)傳播至檢測(cè)點(diǎn)的耗時(shí)大致相同。此現(xiàn)象與Chen[32]的模型相符,因?yàn)楦鶕?jù)Chen 的模型,初始擾動(dòng)的傳播速度恒為聲速,而干涉信號(hào)的起始位置和零點(diǎn)分別是由初始擾動(dòng)的邊界和中心演化而來(lái)的。被測(cè)樣品物性的改變會(huì)導(dǎo)致初始擾動(dòng)邊界位置的改變,但是不會(huì)影響擾動(dòng)中心位置與檢測(cè)點(diǎn)的距離,因此干涉信號(hào)的零點(diǎn)出現(xiàn)時(shí)刻不會(huì)有明顯變動(dòng)。
圖5 10 mJ 激光脈沖能量下各樣品的典型信號(hào)Fig.5 Typical signals under the irradiation of laser pulse with 10 mJ energy
為進(jìn)一步定量分析所得信號(hào),引入相位變化對(duì)時(shí)間的積分Φ作為分析對(duì)象。Φ的具體定義如式(7)所示:
式中,t0為信號(hào)由正轉(zhuǎn)負(fù)的時(shí)刻,s。Δφ正比于P[32],因此Φ與聲信號(hào)正壓區(qū)域的沖量在r方向上的分量成正比,可以用作衡量光聲信號(hào)強(qiáng)度的指標(biāo)。以Φ為縱坐標(biāo),激光脈沖能量為橫坐標(biāo)作圖。擬合結(jié)果如圖6所示。
圖6 Φ 與激光脈沖能量的關(guān)系(直線為線性回歸結(jié)果)Fig.6 Relationship between Φ and laser pulse energy(the lines are obtained based on linear regression)
由圖6 可見(jiàn),Φ與激光脈沖能量近似呈線性關(guān)系。KNO3,S,C 和黑火藥的線性擬合結(jié)果依次是
式中,Φ代表相位變化對(duì)時(shí)間的積分,rad·μs;E代表激光脈沖能量,mJ。由公式(8)可知,黑火藥、S、C 的光聲信號(hào)強(qiáng)度較為接近,但是仍有不可忽視的區(qū)別。
如果在激光輻照下,黑火藥各組分間不存在相互作用,則黑火藥的光聲信號(hào)理應(yīng)表現(xiàn)為各組分單質(zhì)光聲信號(hào)的加權(quán)平均:
式中,pKNO3、pS、pC的具體取值未知,但是均為非負(fù)數(shù),并且pKNO3+pS+pC= 1。滿足上述限制的加權(quán)平均數(shù)不會(huì)大于原始數(shù)據(jù),因此由公式(9)計(jì)算所得的Φmean的斜率與截距不可能大于各組分單質(zhì),但是實(shí)驗(yàn)測(cè)得的Φblackpowder的斜率與截距均大于各組分單質(zhì)。這表明黑火藥各組分之間的化學(xué)反應(yīng)對(duì)聲信號(hào)存在貢獻(xiàn)。值得強(qiáng)調(diào)的是,黑火藥光聲信號(hào)的增強(qiáng)無(wú)法用樣品反射率的變化解釋,因?yàn)楦鶕?jù)Schatz[43]的研究,透明及非透明粉末的混合物反射率介于其單質(zhì)組分反射率之間,或遠(yuǎn)低于各單質(zhì)組分反射率。
實(shí)驗(yàn)測(cè)得的Δφ與基于式(6)簡(jiǎn)單換算所得的P的物理意義不夠直觀。研究基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)估算聲波蘊(yùn)含的能量,以更清晰地呈現(xiàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,降低實(shí)驗(yàn)結(jié)果的解讀難度。
根 據(jù)Chen[32]的 測(cè) 量,相 對(duì) 壓 強(qiáng)p在z方 向 的 分 布近似服從半正態(tài)分布
當(dāng)P=25.7 Pa·m,r0=6 mm 時(shí),σ=6.82×10-4m。假設(shè)σ的取值是可以推廣至任意實(shí)驗(yàn)的常數(shù),即可估算出聲波能量。
根 據(jù) 線 性 聲 學(xué) 理 論[44],在 靜 止 大 氣 中,vr滿 足式(11):
式中,ρ0是靜止大氣的密度,量綱為長(zhǎng)度-3·質(zhì)量。
當(dāng)r0不太小時(shí),r0處的p可以使用出射邊界條件[45]式(12)進(jìn)行估算:
基于能流的聲波能量式(14)[44]:
將式(10)(13)代入式(14),便可得到基于r0處能流的能量估算式(15):
聯(lián)立式(6)與式(15),即可由Δφ計(jì)算出Ewave。
受Arrhenius 方程k=啟發(fā),以計(jì)算 所 得的Ewave為縱坐標(biāo),相應(yīng)的E為橫坐標(biāo),使用式(16)作非線性擬合,結(jié)果如圖7 所示。
圖7 聲波能量與激光脈沖能量的關(guān)系,曲線為非線性回歸結(jié)果Fig.7 Relationship between wave energy and laser energy,the curves are obtained based on nonlinear regression
由圖7 可見(jiàn),基于式(16)獲得的擬合曲線與聲波能量計(jì)算結(jié)果保持了較好的一致性。基于公式(16)的KNO3,S,C 和黑火藥的非線性擬合結(jié)果如式(17):
式中,Ewave為聲波能量,mJ;E為激光脈沖能量,mJ。
對(duì)公式(8)的分析依舊適用于公式(17):激光脈沖在黑火藥表面激發(fā)的聲波中蘊(yùn)含的能量無(wú)法表達(dá)為各單質(zhì)組分的加權(quán)平均,而是強(qiáng)于各單質(zhì)組分,并且這無(wú)法用樣品反射率的變化進(jìn)行解釋[43],這表明黑火藥各組分之間的化學(xué)反應(yīng)對(duì)聲信號(hào)存在貢獻(xiàn)。
式(16)具備與Arrhenius 方程相同的數(shù)學(xué)形式,因此其物理意義可以類比Arrhenius 公式進(jìn)行解釋:在脈沖激光引發(fā)的光化學(xué)反應(yīng)中,激光脈沖能量E具備與熱化學(xué)反應(yīng)中的溫度變化ΔT相似的地位。
基于公式(17),在引入適當(dāng)假設(shè)的前提下,可以估算出黑火藥在激光脈沖作用下的反應(yīng)速率。引入以下假設(shè):
(a) 黑火藥的化學(xué)反應(yīng)發(fā)生并且僅發(fā)生在激光脈沖輻照藥面的τpulse= 10 ns 時(shí)間內(nèi)。
(b) 黑火藥化學(xué)反應(yīng)的能量完全轉(zhuǎn)化成了大氣中聲波的能量。
(c) 黑火藥在激光輻照下發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)可由以下反應(yīng)式[33]描述。
(d)Ewave,blackpowder滿足Ewave,blackpowder=Ereaction+Ecomponents,式中Ereaction是黑火藥化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的能量,Ecomponents是黑火藥樣品中未參與反應(yīng)的各單質(zhì)組分對(duì)聲波能量的貢獻(xiàn)。
(e)Ecomponents滿 足Ecomponent=pKNO3Ewave,KNO3+pSEwave,S+pCEwave,C,式中pKNO3,pS,pC依次是KNO3,S,C 在黑火藥中的體積分?jǐn)?shù)。
(f) KNO3,S,C 在黑火藥樣品中的壓藥密度與各單質(zhì)樣品壓藥密度相同。
由假設(shè)(a)(b)(c)可推出光致黑火藥分解的平均反應(yīng)速率為:
其中,Ereaction可由假設(shè)(d)(e)以及式(17)求得。由1.2節(jié)所述的壓藥密度以及假設(shè)(f),可得各組分體積分?jǐn)?shù)依次為pKNO3= 0.71,pS= 0.12,pC= 0.17。計(jì)算所得的平均反應(yīng)速率vreaction與激光脈沖能量E的關(guān)系曲線如圖8 所示。由圖8 可知,vreaction與E大致呈正相關(guān),但是當(dāng)E較大時(shí),vreaction出現(xiàn)了輕微的下降,這一現(xiàn)象可以解釋為Ereaction與Ecomponents所代表的反應(yīng)發(fā)生了競(jìng)爭(zhēng)。vreaction的最大值約為20 mmol·s-1,與之對(duì)應(yīng)的E約為10 mJ。
圖8 黑火藥反應(yīng)速率與激光脈沖能量的關(guān)系Fig.8 Relationship between reaction rate of black powder and laser pulse energy
為了加深對(duì)含能材料與激光的相互作用過(guò)程的認(rèn)識(shí),研究采用干涉測(cè)量方法,對(duì)黑火藥在納秒脈沖激光幅照下產(chǎn)生的光聲信號(hào)進(jìn)行了檢測(cè)與分析,得到以下結(jié)論:
(1)納秒級(jí)脈沖激光激發(fā)的黑火藥及其單質(zhì)組分的光聲信號(hào)可以使用線性聲學(xué)理論描述。
(2)黑火藥在納秒級(jí)脈沖激光輻照下的反應(yīng)機(jī)理與其熱分解機(jī)理沒(méi)有明確關(guān)聯(lián)。
(3)光聲信號(hào)強(qiáng)度與激光脈沖能量近似呈線性關(guān)系。
(4)黑火藥信號(hào)并非單質(zhì)組分信號(hào)的加權(quán)平均,其中存在各組分之間化學(xué)反應(yīng)的貢獻(xiàn)。
(5)光致黑火藥反應(yīng)中的激光脈沖能量與黑火藥熱分解反應(yīng)中的溫度變化地位類似;基于測(cè)得的光聲信號(hào),可以估算黑火藥反應(yīng)速率,計(jì)算所得的反應(yīng)速率與激光脈沖能量近似正相關(guān),當(dāng)激光脈沖能量較高時(shí),黑火藥的化學(xué)反應(yīng)與各單質(zhì)組分的反應(yīng)出現(xiàn)了競(jìng)爭(zhēng)。當(dāng)激光能量為10 mJ 左右時(shí),反應(yīng)速率達(dá)最大值,約為20 mmol·s-1。