畢延森，高德利，鮮保安，李貴川

（1.中國(guó)石油大學(xué)(北京) 石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102249；2.河南理工大學(xué) 資源環(huán)境學(xué)院,河南 焦作 454000；3.中聯(lián)煤層氣有限責(zé)任公司,山西 太原 030000）

0 引言

水平井完井與增產(chǎn)技術(shù)逐漸成為煤層氣高效開(kāi)發(fā)的關(guān)鍵技術(shù)，并面臨更加復(fù)雜的煤層條件[1]。在各種地質(zhì)作用下，煤體內(nèi)部受破壞變形程度差異導(dǎo)致煤儲(chǔ)層垂直方向煤體結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)顯著差異性，例如沁水盆地南部山西組3 號(hào)煤層上部煤體結(jié)構(gòu)以原生結(jié)構(gòu)為主，中、下部主要為碎裂與碎粒結(jié)構(gòu)[2-3]。鄂東盆地東南緣的韓城區(qū)塊山西組5 號(hào)煤的煤體結(jié)構(gòu)自上而下依次呈現(xiàn)原生、碎裂和碎粒結(jié)構(gòu)，區(qū)塊平面內(nèi)三種煤體結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)分區(qū)、分帶特征[4]。同時(shí)，煤層水平井鉆進(jìn)過(guò)程中地層起伏變化，導(dǎo)致實(shí)鉆井眼軌跡在不同煤體結(jié)構(gòu)的煤巖之間交互穿行。在碎軟煤層頂板鉆水平井的成功率明顯高于碎軟煤層[5-7]，配合定向射孔與壓裂技術(shù)進(jìn)行煤層改造增產(chǎn)，但是受地質(zhì)構(gòu)造及導(dǎo)向儀器精度等因素影響，煤層頂板水平鉆進(jìn)中也經(jīng)常鉆遇碎軟煤層。

原生結(jié)構(gòu)或以原生結(jié)構(gòu)為主的碎裂煤體內(nèi)部破壞變形程度相對(duì)較低[8]，可通過(guò)水平井分段壓裂技術(shù)進(jìn)行增產(chǎn)改造，產(chǎn)氣過(guò)程中煤粉產(chǎn)出量少，在沁水盆地南部、鄂東盆地東緣與阜康地區(qū)等煤層水平井分段密集壓裂后，平均日產(chǎn)氣量超過(guò)1×104m3[2,9]。碎粒和糜棱結(jié)構(gòu)的煤層由于煤體內(nèi)部結(jié)構(gòu)破碎變形程度較高，水力壓裂過(guò)程中難以形成有效人工裂縫，壓裂后煤粉產(chǎn)出嚴(yán)重，影響單井煤層氣產(chǎn)量和采收率[10-12]。常規(guī)油氣井針對(duì)儲(chǔ)層非均質(zhì)性、含水及出砂問(wèn)題，相關(guān)人員提出了水平井篩管分段完井工藝技術(shù)，水平井內(nèi)完井篩管外安裝有管外封隔器，后續(xù)下入作業(yè)管柱進(jìn)行管外封隔器脹封作業(yè)[13]。碎裂與碎粒結(jié)構(gòu)的煤體內(nèi)部裂縫發(fā)育、含氣量與滲透率相對(duì)較高，水平井雙管柱篩管完井技術(shù)能夠提高煤體結(jié)構(gòu)破碎的煤層水平井完井篩管下入成功率，有效支撐井壁、控制煤粉并消除井壁煤巖鉆井液傷害[14-17]。煤層氣水平井注氮技術(shù)可解除篩管外環(huán)空與近井煤層的堵塞，溝通煤層內(nèi)部裂縫與孔隙，提高煤層滲透性與甲烷采收率[18-19]。但是，研究與實(shí)踐表明籠統(tǒng)注氣方式對(duì)水平井段整體增產(chǎn)與提采效率很低[20-22]；同時(shí)，多種煤體結(jié)構(gòu)交互分布使煤層呈現(xiàn)力學(xué)與物性特征的強(qiáng)非均質(zhì)性，籠統(tǒng)注氮方式無(wú)法滿足復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤層水平井增產(chǎn)及提采需求。連續(xù)油管帶雙封隔器拖動(dòng)壓裂技術(shù)是油氣井增產(chǎn)的成熟工藝技術(shù)[23-24]，對(duì)碎軟煤層分段篩管完井后進(jìn)行注氮，可解決籠統(tǒng)注氮方式無(wú)法有效改造強(qiáng)非均質(zhì)煤層的問(wèn)題。水平井下入套管（不固井）后水力噴射分段壓裂技術(shù)被應(yīng)用于軟硬交互煤層增產(chǎn)，原生結(jié)構(gòu)的煤層井段人工壓裂形成的裂縫擴(kuò)展延伸至軟煤層，以提高軟硬煤的壓裂增產(chǎn)效果[3]，但是該技術(shù)未封隔套管與井壁之間環(huán)空，未能消除煤層強(qiáng)非均質(zhì)性對(duì)煤儲(chǔ)層改造的影響。

復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤儲(chǔ)層是指同煤層中煤體結(jié)構(gòu)破壞變形差異性強(qiáng)，呈現(xiàn)原生、碎裂、碎粒和糜棱結(jié)構(gòu)交互分布，導(dǎo)致煤儲(chǔ)層力學(xué)與物性特征呈現(xiàn)強(qiáng)非均質(zhì)性?，F(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)踐表明，復(fù)雜媒體結(jié)構(gòu)煤儲(chǔ)層中水平井實(shí)鉆井筒剖面多呈現(xiàn)不同的煤體結(jié)構(gòu)相見(jiàn)分布，單一的完井與增產(chǎn)技術(shù)無(wú)法適應(yīng)復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤層水平井高效開(kāi)發(fā)需求。因此，筆者開(kāi)展復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤儲(chǔ)層水平井復(fù)合管柱完井方法研究，根據(jù)煤層的煤體結(jié)構(gòu)、力學(xué)及物性特征選擇篩管完井或套管射孔完井，并采用管外封隔器分段封隔完井管柱與井壁之間的環(huán)空，可為水力噴射、可控沖擊波、注氮?dú)夂退毫训冗m應(yīng)性增產(chǎn)作業(yè)提供有利條件，為煤層氣穩(wěn)定產(chǎn)出與煤粉控制提供保障。

1 復(fù)合管柱完井技術(shù)機(jī)理

1.1 復(fù)合管柱完井工藝機(jī)理

煤層水平井復(fù)合管柱完井技術(shù)主要包括采用篩管完井與套管完井，根據(jù)水平井段煤層煤體結(jié)構(gòu)差異性，首先優(yōu)化設(shè)計(jì)完井篩管與套管組合方式，進(jìn)而確定管外封隔器的數(shù)量和安裝位置，如圖1 所示。管外封隔器用于封隔井眼與完井管柱的環(huán)空，以實(shí)現(xiàn)復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤層水平井眼分段完井。完井管柱內(nèi)部為作業(yè)油管柱，兩層管柱通過(guò)懸掛器與上部鉆桿連接并延伸至井口。內(nèi)層管柱在外層復(fù)合完井管柱（篩管柱+套管柱）下入過(guò)程中可建立井筒水力循環(huán)，清除井底堆積的煤屑，保障完井管柱下入安全。完井管柱下至設(shè)計(jì)位置后，通過(guò)內(nèi)層管柱向煤層井筒注入破膠液，降解滯留的鉆井液，清除井壁泥餅，恢復(fù)近井煤儲(chǔ)層的滲透性。最后，通過(guò)內(nèi)層管柱管底部組合逐個(gè)對(duì)完井管柱外封隔器進(jìn)行液壓脹封，完成水平井段煤層的分段完井作業(yè)。

圖1 煤層水平井復(fù)合管柱完井結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Schematic diagram of horizontal completion with composite liner in coal seam

煤層水平井眼的分段與封隔是復(fù)合管柱完井與增產(chǎn)的前提，水平井復(fù)合管柱完井工藝采用雙管柱結(jié)構(gòu)與滑套式注液裝置。如圖1 所示，雙管柱外層為篩管、套管、裸眼封隔器、定位套管、密封筒與引鞋（帶側(cè)向水眼）組成的完井管柱，簡(jiǎn)稱外層管柱；內(nèi)層為油管、2 個(gè)管內(nèi)封隔器、滑套式注液裝置、單向閥與旋轉(zhuǎn)噴頭組成的作業(yè)管柱，簡(jiǎn)稱內(nèi)層管柱，雙管柱通過(guò)懸掛器與上部鉆桿連接，并延伸至井口。在雙管柱下入過(guò)程中，旋轉(zhuǎn)噴頭位于密封筒與引鞋之間的套管內(nèi)，鉆井液流經(jīng)鉆桿、膨脹式懸掛器與內(nèi)管柱后，由引鞋噴射沖洗井底堆積的煤屑，鉆井液攜帶煤屑流經(jīng)外管柱與井壁之間環(huán)空、鉆桿與技術(shù)套管之間環(huán)空后上返至地面。雙管柱下至設(shè)計(jì)位置后，通過(guò)懸掛器將外管柱懸掛于技術(shù)套管內(nèi)壁，進(jìn)而完成雙層管柱之間的分離。拖動(dòng)內(nèi)層管柱使兩個(gè)管內(nèi)封隔器移動(dòng)至管外封隔器兩端定位套管位置，投球后液壓剪切滑套式注液裝置銷釘，一級(jí)壓力下流體經(jīng)1 號(hào)進(jìn)液孔進(jìn)入管內(nèi)封隔器并完成其脹封；繼續(xù)加壓至二級(jí)壓力，打開(kāi)注液裝置的側(cè)孔，流體經(jīng)2 號(hào)、3 號(hào)進(jìn)液孔進(jìn)入管外封隔器。管外封隔器注液壓力達(dá)到預(yù)設(shè)值后其內(nèi)部保壓裝置關(guān)閉3 號(hào)進(jìn)液孔，完成管外封隔器脹封后卸載內(nèi)管柱的壓力，注液裝置的彈簧推動(dòng)滑套上行并關(guān)閉側(cè)孔，管內(nèi)封隔器收縮復(fù)位，拖動(dòng)內(nèi)管柱逐個(gè)完成管外封隔器脹封后起出鉆桿與內(nèi)層管柱。

1.2 復(fù)合管柱完井技術(shù)關(guān)鍵裝置及工藝流程

滑套式注液裝置是液壓式管內(nèi)封隔器與管外封隔器脹封的關(guān)鍵裝置，兩個(gè)液壓式管內(nèi)封隔器連接于滑套式注液裝置兩端，其間距不超過(guò)液壓式裸眼封隔器兩端定位套管的長(zhǎng)度。雙管柱下入過(guò)程中，底部組合如圖2a 所示，進(jìn)入引鞋與密封筒之間套管內(nèi)的作業(yè)油管（帶噴頭）長(zhǎng)度可補(bǔ)償雙層管柱長(zhǎng)度差值。雙管柱遇阻或下至設(shè)計(jì)井深時(shí)，由內(nèi)層管柱建立井筒鉆井液循環(huán)，清除水平井底堆積煤屑，解除遇阻或完成洗井作業(yè)，如圖2b 所示。完成洗井作業(yè)后上提內(nèi)層管柱，使2 個(gè)管內(nèi)封隔器橫跨于管外封隔器兩側(cè)，向內(nèi)層管柱投入金屬球，并開(kāi)泵注入洗井液驅(qū)動(dòng)金屬球到達(dá)滑套式注液裝置前端的弧面球座，封閉內(nèi)層管柱過(guò)液通道，如圖2c 所示。繼續(xù)向內(nèi)管柱內(nèi)泵入洗井液，滑套在一級(jí)液壓作用下剪斷銷釘并下行，1 號(hào)進(jìn)液孔與內(nèi)管柱連通，洗井液由1 號(hào)進(jìn)液孔進(jìn)入兩個(gè)液壓式管內(nèi)封隔器，使其封隔內(nèi)管柱與外管柱之間環(huán)空，如圖2d 所示。繼續(xù)向內(nèi)管柱內(nèi)泵入洗井液，滑套在二級(jí)液壓作用下壓縮彈簧下行，2 號(hào)進(jìn)液孔與側(cè)孔連通，洗井液流經(jīng)側(cè)孔、2 號(hào)和3號(hào)進(jìn)液孔進(jìn)入液壓式管外封隔器，其膠筒在液壓下膨脹，并封隔外管柱與井壁之間環(huán)空，如圖2e 所示。停泵后卸載內(nèi)管壓力，彈簧推動(dòng)滑套上行，并關(guān)閉2號(hào)進(jìn)液孔，液壓式管內(nèi)封隔器膠筒內(nèi)液體進(jìn)入內(nèi)管柱并回縮，管外封隔器在其內(nèi)部保壓裝置下保持脹封狀態(tài)，如圖2f 所示。完成單個(gè)管外封隔器脹封后，拖動(dòng)內(nèi)層管柱，重復(fù)上述步驟，逐個(gè)完成所有管外封隔器脹封，完成水平段井筒的分段完井。

圖2 水平井完井管柱外封隔器的脹封工藝流程Fig.2 Expansion sealing process of ECP in horizontal well

2 工程計(jì)算模型

軟桿模型[25]與剛性模型[26]是井下管柱力學(xué)經(jīng)典計(jì)算模型，高德利[27-28]采用有限差分法進(jìn)一步完善井下管柱力學(xué)計(jì)算模型，并提出大位移井延伸極限量化計(jì)算模型，包括機(jī)械延伸極限、裸眼延伸極限和水力延伸極限?；谏鲜龉苤芰δＰ团c水力計(jì)算模型，以管柱螺旋屈曲和井下管柱水力損耗為約束條件，優(yōu)化水平井雙管柱受力與水力計(jì)算模型，對(duì)試驗(yàn)井的雙管柱進(jìn)行管柱力學(xué)與水力計(jì)算，為煤層水平井復(fù)合管柱完井工藝設(shè)計(jì)與控制提供理論依據(jù)。

2.1 假設(shè)條件

①完井管柱采用軟桿模型；②采用三維井眼軌跡計(jì)算模型；③外管柱與井壁完全接觸，管柱與井眼曲率相同；④忽略管柱上的剪力；⑤內(nèi)管柱與外管柱完全接觸，忽略管柱接頭與剛性井下工具影響；⑥未考慮管柱動(dòng)載荷的影響；⑦不計(jì)流體黏滯阻力對(duì)管柱力學(xué)與水力學(xué)計(jì)算影響。

2.2 井下管柱受力計(jì)算模型

采用迭代法計(jì)算水平井三維井筒的管柱軸向力，將井下管柱自下而上進(jìn)行均勻離散，管柱微元下端軸向力為Ti+1，側(cè)向力Fn，上端軸向力Ti，管柱微元軸向力計(jì)算公式如下[29]：

式中：i為管柱微元編號(hào)。

管柱彎曲變形引起的側(cè)向力為FE，計(jì)算公式如下：

2.3 井下管柱水力計(jì)算模型

忽略接頭與短接造成的局部壓力損失，井下管柱水力損耗為Psum，主要包括鉆桿內(nèi)外、內(nèi)管柱內(nèi)部、外管柱與井壁環(huán)空的循環(huán)壓耗和噴嘴壓降，計(jì)算公式如下：

井下管柱與井壁之間環(huán)空的壓力損耗為P2，計(jì)算公式為

式中：ρ為井筒液體密度，kg/m3；g為重力加速度，m/s2；vp(i)為管內(nèi)液體流速（i=1 為鉆桿，i=2 時(shí)為內(nèi)管柱）；fp為管內(nèi)流動(dòng)摩擦因數(shù)，無(wú)量綱；dI(i)為管柱內(nèi)徑（i=1 為鉆桿，i=2 時(shí)為內(nèi)管柱），m；va(i)為環(huán)空液體流速（i=1 為鉆桿與套管環(huán)空，i=3 時(shí)為外管柱與井壁環(huán)空）；fa為環(huán)空流動(dòng)摩擦因數(shù)，m/s；dO(i)為管柱外徑（i=1 為鉆桿，i=3 時(shí)為外管柱），m；dh為井眼直徑，m；vf為 噴嘴處流體流速，m/s；Cd為噴嘴系數(shù)，無(wú)量綱。

2.4 約束條件

忽略井下管柱正弦屈曲對(duì)管柱摩阻影響，僅考慮管柱螺旋屈曲對(duì)井內(nèi)管柱運(yùn)動(dòng)摩阻的影響，計(jì)算公式[30-32]如下：

式中：Fhel為管柱螺旋屈曲臨界載荷，N；R為曲率半徑，m；L為管柱長(zhǎng)度，m；LV為直井段長(zhǎng)度區(qū)間，m；LB為彎曲段長(zhǎng)度區(qū)間，m；LH為水平井段長(zhǎng)度區(qū)間，m。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

3.1 工程計(jì)算

3.1.1 井下管柱受力計(jì)算

試驗(yàn)井為一口停產(chǎn)水平井，其二開(kāi)采用177.8 mm套管下至947.25 m，三開(kāi)采用152.4 mm 鉆頭側(cè)鉆至1 600 m 完鉆。完井外管柱組合為?127 mm 引鞋+?114.3 mm 套管/篩管+?146 mm 裸眼封隔器；內(nèi)管柱組合為?94 mm 引鞋+?60.3 mm 油管+?94 mm單流閥短節(jié)+?60.3 mm 油管短節(jié)+?94 mm 管內(nèi)封隔器+?60.3 mm 油管+?94 mm 滑套式注液器+?94 mm管內(nèi)封隔器+?94 mm 安全接頭；作業(yè)管柱為?88.9 mm鉆桿延伸至地面。

針對(duì)該井實(shí)鉆井眼軌跡與井身結(jié)構(gòu)，基于雙管柱結(jié)構(gòu)與井下管柱力學(xué)計(jì)算模型，采用軟件進(jìn)行編程，并計(jì)算該井雙管柱受力，完井管柱與技術(shù)套管之間摩擦因數(shù)設(shè)為0.25，完井管柱與井壁之間摩擦因數(shù)設(shè)為0.35。雙管柱與單層管柱的力學(xué)數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，如圖3a 所示，雙管柱與單層管柱（套管或篩管）下至設(shè)計(jì)井深時(shí)，井口的軸向力分別為64 443.98、70 086.73 N；如圖3b 所示，雙管柱與單層管柱（套管或篩管）上部作業(yè)管柱為相同鉆桿，在井斜角較小時(shí)管柱受到的側(cè)向力相差較小，隨著井斜角與方位角增加，雙管柱受到的側(cè)向力大于單層管柱（套管或篩管），在水平段管柱受到的側(cè)向力平均增幅超過(guò)34 N/m。因此，相比單層管柱（套管或篩管），雙管柱在彎曲段與水平段承受更大側(cè)向力，其下入過(guò)程中管柱受到更大的摩阻。同時(shí)，數(shù)值計(jì)算結(jié)果顯示，該井雙管柱下入過(guò)程中未發(fā)生螺旋屈曲，現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中雙管柱發(fā)生遇阻，經(jīng)過(guò)活動(dòng)管柱與水力循環(huán)后，解除遇阻并下至井底。

圖3 完井管柱軸向力與側(cè)向力曲線Fig.3 Axial force and lateral force curve of completion string

3.1.2 井下管柱水力計(jì)算

該井鉆井液為冪律流體，密度ρ=1.05 g/cm3，流性指數(shù)n=0.5，稠度系數(shù)k=0.47 Pa·sn。基于雙管柱結(jié)構(gòu)與水力計(jì)算模型，采用軟件編程并計(jì)算井下管柱水力損耗，進(jìn)行井下管柱壓耗分布及影響因素分析，如圖4 所示。

圖4 水平井雙管柱系統(tǒng)水力循環(huán)壓耗曲線Fig.4 Hydraulic loss of dual pipe system in horizontal well

如圖4a 所示,在泵排量20 L/s 條件下，雙管柱及作業(yè)管柱下至1 592 m 時(shí)，井下管柱內(nèi)、管柱外環(huán)空、噴頭壓降與總壓耗分別為3 956.30、1 010.62、8 302.13、12 258.43 kPa，噴頭較高的壓降以提供噴嘴高壓水射流，沖擊管柱前端堆積煤屑，以保障完井管柱順利通過(guò)遇阻段。井下管柱的外環(huán)空包括鉆桿與技術(shù)套管之間環(huán)空、管外環(huán)空雙管柱與井壁組成的兩個(gè)環(huán)空（即外管柱與井壁之間環(huán)空、內(nèi)外管柱之間環(huán)空），如圖4b、4c 所示，管內(nèi)與管外環(huán)空的水力壓耗隨著井深與排量增加而增大。如圖4d 所示，在雙管柱下至井底時(shí)，井下管柱循環(huán)總壓耗隨著排量增加顯著上升，其中噴頭壓降為主要因素，內(nèi)管柱水力壓耗為次要因素，管外環(huán)空水力壓耗最小。根據(jù)該井煤層條件，雙管柱下入過(guò)程中遇阻時(shí)的水力循環(huán)排量控制在16～20 L/s，防止煤層漏失與維持井壁穩(wěn)定；在洗井作業(yè)時(shí)排量提升至20～24 L/s，增加環(huán)空排量以消除井壁泥餅與近井煤儲(chǔ)層鉆井液傷害。

3.2 試驗(yàn)概況

該試驗(yàn)井位于沁水盆地東北緣的陽(yáng)泉地區(qū)，該區(qū)太原組15 號(hào)煤層平均厚度為3.27 m，前期鉆井取心顯示本區(qū)太原組15 號(hào)煤層的煤體結(jié)構(gòu)破碎變形嚴(yán)重，以碎粒煤為主，部分層段含有碎裂煤和糜棱煤，如圖5 所示。煤儲(chǔ)層非均質(zhì)性顯著，煤心氣測(cè)滲透率最小值0.033 9×10-3μm2，最大值15.337 5×10-3μm2，主要集中在0.1×10-3～0.5×10-3μm2，其中滲透率值較大的巖心都是由于含有貫穿整個(gè)巖心的裂縫，完整煤巖巖心的滲透率峰值主要集中在0.05×10-3～0.2×10-3μm2之間。針對(duì)該區(qū)15 號(hào)煤體結(jié)構(gòu)破碎與強(qiáng)非均質(zhì)性的特征，開(kāi)展水平井復(fù)合管柱完井增產(chǎn)技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，該井煤層進(jìn)尺和鉆遇率分別為544 m、83.5%，水平井段實(shí)鉆井眼軌跡與地層情況如圖6 所示（藍(lán)色方框內(nèi)為非煤地層）。該井水平段下入套管與篩管共計(jì)659.54 m，采用懸掛器固定于上層技術(shù)套 掛內(nèi)壁，通過(guò)4 個(gè)裸眼封隔器將水平段分為4 段，其分段長(zhǎng)度分別為160.47、152.07、155.24、154.42 m，為后期儲(chǔ)層分段增產(chǎn)改造提供封隔條件，裸眼封隔器與管內(nèi)封隔器如表1、表2 和圖7 所示。該井在試驗(yàn)前處于停產(chǎn)狀態(tài)，煤層水平井眼分段完井后采用可控沖擊波增透，投產(chǎn)后產(chǎn)氣量達(dá)到1 200 m3/d。

表1 管外封隔器規(guī)格參數(shù)Table 1 Specification parameters of ECP

表2 管內(nèi)封隔器規(guī)格參數(shù)Table 2 Specification parameters of tubing packer

圖5 區(qū)塊內(nèi)15 號(hào)煤取心照片F(xiàn)ig.5 Photo of No.15 coal core

圖6 實(shí)鉆水平井眼軌跡與隨鉆實(shí)測(cè)地層伽馬值曲線Fig.6 Horizontal wellbore trajectory and formation gamma curves

圖7 管外封隔器與管內(nèi)封隔器Fig.7 Photo of ECP and tubing packer

4 結(jié)論

1）采用煤層水平井復(fù)合管柱完井方法，可以實(shí)現(xiàn)水平井段碎軟煤篩管完井及原生煤層套管射孔完井，為后期差異性、多樣化和適應(yīng)性的煤儲(chǔ)層增產(chǎn)改造提供了可靠的分段與封隔條件。

2）對(duì)雙管柱受力和水力損耗的數(shù)值計(jì)算與分析結(jié)果，可為煤層氣水平井復(fù)合管柱完井設(shè)計(jì)控制提供理論指導(dǎo)；通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)雙管柱結(jié)構(gòu)與配套完井工具，可以實(shí)現(xiàn)雙管柱入井、洗井及脹封裸眼封隔器等一趟完井作業(yè)，從而提高了作業(yè)效率減少了儲(chǔ)層傷害。

3）通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，提出的煤層水平井復(fù)合管柱完井方法，可為復(fù)雜煤體結(jié)構(gòu)煤層水平井適應(yīng)性增產(chǎn)工程提供新技術(shù)支撐，具有良好的推廣應(yīng)用前景。