黃 翔,代 聰,褚俊杰,史東旭,梁 凱,蘇 林,顏利波,陶昌軍

(1.西安工程大學(xué) 城市規(guī)劃與市政工程學(xué)院,陜西 西安 710048;2.廣東美的暖通設(shè)備有限公司,廣東 佛山 528311;3.西藏寧算科技集團(tuán)有限公司,西藏 拉薩 850014)

0 引 言

隨著科技的進(jìn)步,數(shù)字經(jīng)濟(jì)在高質(zhì)量發(fā)展中起著重要作用,在此背景下,藏區(qū)的數(shù)字經(jīng)濟(jì)發(fā)展成為政府經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略的重要舉措[1]。但數(shù)據(jù)中心的能耗問題在近年日益凸顯,耗電量、碳排放量高居不下,因此對其綠色轉(zhuǎn)型提出了新的要求。財(cái)政部、生態(tài)環(huán)境部、工業(yè)和信息化部聯(lián)合制定的《綠色數(shù)據(jù)中心政府采購需求標(biāo)準(zhǔn)(試行)》要求2025年起數(shù)據(jù)中心電能比不高于1.3,到2032年可再生能源使用比例需達(dá)到100%。

文獻(xiàn)[2-3]針對蒸發(fā)冷卻技術(shù)在數(shù)據(jù)中心領(lǐng)域的應(yīng)用,通過理論分析與實(shí)際工程驗(yàn)證的方式闡述了其可實(shí)施性及其節(jié)能減碳效益。寧夏、東北等地區(qū)通過利用有利的氣候條件,采用直接蒸發(fā)冷卻技術(shù)為數(shù)據(jù)中心供冷,節(jié)電率高達(dá)80%[4-5]。文獻(xiàn)[6-10]針對不同氣象參數(shù)下蒸發(fā)冷卻運(yùn)行模式進(jìn)行理論分析,并通過模擬與實(shí)測相結(jié)合的方法分析現(xiàn)有工程存在的問題并提出相應(yīng)的優(yōu)化措施,為藏區(qū)數(shù)據(jù)中心采用蒸發(fā)冷卻技術(shù)提供參考。

此外,由于數(shù)據(jù)中心全年產(chǎn)熱,余熱量大、熱量穩(wěn)定但熱源品位較低,因此將余熱進(jìn)行回收利用既實(shí)現(xiàn)了“廢熱利用”又減少了能源消耗。文獻(xiàn)[11]針對數(shù)據(jù)中心的余熱回收利用進(jìn)行了研究,同時(shí)天津、武漢、北京、南京、廊坊等地?cái)?shù)據(jù)中心已將余熱回收因地制宜地與供暖、生活熱水等用熱場合相結(jié)合[12-16]。由于藏區(qū)冬季嚴(yán)寒,農(nóng)業(yè)養(yǎng)殖業(yè)發(fā)展受限制,因此將藏區(qū)數(shù)據(jù)中心排風(fēng)中的余熱供給農(nóng)業(yè)、養(yǎng)殖業(yè)用戶,在拓展農(nóng)業(yè)養(yǎng)殖業(yè)邊界的同時(shí)節(jié)能降碳效益良好。故通過利用預(yù)制模塊化的形式[17]將制冷效率高、初投資低的直接蒸發(fā)冷卻技術(shù)與余熱回收技術(shù)結(jié)合應(yīng)用于干空氣能豐富的藏區(qū)。

本文針對藏區(qū)較低的干球溫度、濕球溫度和良好的空氣質(zhì)量,提出1種藏區(qū)數(shù)據(jù)中心熱回收式直接蒸發(fā)冷卻機(jī)組,并進(jìn)行結(jié)構(gòu)形式、運(yùn)行模式及其工況切換點(diǎn)的確定、設(shè)計(jì)選型及測試等工作。

1 機(jī)組工作原理

1.1 機(jī)組概述

藏區(qū)數(shù)據(jù)中心熱回收式直接蒸發(fā)冷卻機(jī)組通過直接蒸發(fā)冷卻模塊滿足數(shù)據(jù)中心供冷需求,通過余熱回收模塊實(shí)現(xiàn)收集數(shù)據(jù)中心回風(fēng)中余熱的功能,為農(nóng)業(yè)、養(yǎng)殖業(yè)提供熱量。

機(jī)組在結(jié)構(gòu)上采用模塊化設(shè)計(jì),集裝箱式外殼包裹的機(jī)組內(nèi)部分為上下2個(gè)模塊,如圖1所示。

圖 1 機(jī)組結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Unit construction diagram

上部主要為余熱回收模塊,包括熱回收盤管、排風(fēng)機(jī)、排風(fēng)口等部件;下部主要為直接蒸發(fā)冷卻模塊,包括新風(fēng)口、混風(fēng)段、過濾段、直接蒸發(fā)冷卻填料、送風(fēng)機(jī)、送風(fēng)口等部件;在混風(fēng)段上方設(shè)置能夠使得兩部分氣流流通的混風(fēng)口。

1.2 技術(shù)原理

1.2.1 直接蒸發(fā)冷卻

機(jī)組利用直接蒸發(fā)冷卻技術(shù)原理制取冷風(fēng)。由于空氣與循環(huán)水的熱質(zhì)交換主要發(fā)生在直接蒸發(fā)冷卻填料,因此以沿填料厚度方向上流動(dòng)的空氣作為研究對象。

循環(huán)水通過布水裝置均勻噴淋到填料上,在填料表面形成一層均勻水膜,多余的噴淋水則滴落在機(jī)組下部的循環(huán)水箱。在機(jī)組運(yùn)行過程中,室外空氣由新風(fēng)口進(jìn)入機(jī)組,經(jīng)混風(fēng)段及過濾段后與填料表面的水膜進(jìn)行熱濕交換,待降溫的空氣可被等焓冷卻處理到接近室外空氣濕球溫度。

1.2.2 數(shù)據(jù)中心回風(fēng)余熱回收

機(jī)組適用于氣流組織形式為熱通道封閉的數(shù)據(jù)中心,此時(shí)數(shù)據(jù)中心回、排風(fēng)溫度更高,可獲取更多的熱量。

在運(yùn)行過程中,通過開啟排風(fēng)機(jī)使回、排風(fēng)管路形成負(fù)壓,將該部分空氣強(qiáng)制流經(jīng)余熱回收模塊中的熱回收盤管,使得數(shù)據(jù)中心回、排風(fēng)與換熱器中的取熱介質(zhì)通過對流換熱及導(dǎo)熱的方式進(jìn)行熱交換。取熱介質(zhì)吸收熱量后,可通過循環(huán)泵將熱量輸送至外接熱泵機(jī)組的蒸發(fā)器端或直接對回收熱量進(jìn)行利用。

1.3 機(jī)組工作模式

根據(jù)藏區(qū)氣象參數(shù)及GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄AI中數(shù)據(jù)中心進(jìn)風(fēng)溫度、露點(diǎn)溫度的要求,提出混合模式、直接新風(fēng)模式及蒸發(fā)冷卻模式3種運(yùn)行模式,機(jī)組運(yùn)行模式及控制邏輯見表1。

表 1 機(jī)組運(yùn)行模式及控制邏輯

1.3.1 混合模式

在冬季,當(dāng)室外干球溫度≤5℃時(shí),此時(shí)室外空氣干球溫度低于數(shù)據(jù)中心空氣露點(diǎn)溫度,因此需要將室外新風(fēng)與被熱回收模塊預(yù)冷后的回風(fēng)在混風(fēng)段進(jìn)行混合,隨后送入數(shù)據(jù)中心以保證其溫度要求。

在運(yùn)行過程中,開啟風(fēng)機(jī)及混風(fēng)閥,關(guān)閉水泵,相較于直接蒸發(fā)冷卻模式,在一定程度上降低了運(yùn)行能耗。

空氣作為冷量的載體,運(yùn)行時(shí)需要根據(jù)數(shù)據(jù)中心的負(fù)荷控制混風(fēng)閥開度以此調(diào)節(jié)室外新風(fēng)與數(shù)據(jù)中心回風(fēng)的比例,在滿足數(shù)據(jù)中心供冷的同時(shí)最大程度地降低風(fēng)機(jī)能耗。

1.3.2 直接新風(fēng)模式

在春秋過渡季節(jié),基于藏區(qū)良好的室外空氣質(zhì)量和機(jī)組設(shè)置的過濾裝置,可直接將室外新風(fēng)引入數(shù)據(jù)中心。根據(jù)GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定數(shù)據(jù)中心進(jìn)風(fēng)溫度為18～27 ℃,在實(shí)際工程中一般取24 ℃,露點(diǎn)溫度應(yīng)高于5.5 ℃,考慮到輸配過程中的空氣溫升,因此當(dāng)5℃<室外干球溫度≤24℃時(shí),運(yùn)行直接新風(fēng)模式既能夠滿足數(shù)據(jù)中心的制冷需求也不會出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象。

在運(yùn)行過程中,僅需開啟風(fēng)機(jī),相較另外2種模式,在有效降低運(yùn)行成本的同時(shí)其運(yùn)行調(diào)節(jié)也較為簡單。

由于直接新風(fēng)模式運(yùn)行時(shí)間跨度較長,室外氣象參數(shù)變化范圍較大,為保證室內(nèi)環(huán)境滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求,需要根據(jù)室外空氣的濕度控制機(jī)組的進(jìn)風(fēng)量。

1.3.3 蒸發(fā)冷卻模式

在夏季,當(dāng)室外空氣干球溫度>24 ℃時(shí),通過新、回風(fēng)混合或直接引入新風(fēng)已無法滿足數(shù)據(jù)中心供冷需求,此時(shí)需要將室外空氣通過直接蒸發(fā)冷卻段等焓加濕處理至送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)。

在運(yùn)行過程中,開啟風(fēng)機(jī)、水泵、關(guān)閉混風(fēng)閥,相較于直接新風(fēng)模式其運(yùn)行能耗有所上升,而對比混合模式其運(yùn)行調(diào)節(jié)更為簡單。

在此過程中,需根據(jù)室外空氣狀態(tài)通過調(diào)節(jié)噴淋系統(tǒng)參數(shù)使得機(jī)組出風(fēng)溫度滿足數(shù)據(jù)中心送風(fēng)需要。

根據(jù)西藏拉薩地區(qū)全年逐時(shí)氣象參數(shù)進(jìn)行分析,混合模式、直接新風(fēng)模式、蒸發(fā)冷卻模式運(yùn)行時(shí)長分別為2 955、5 710、95 h,運(yùn)行時(shí)間占比分別為33.73%、65.18%、1.09%。傳統(tǒng)數(shù)據(jù)中心蒸發(fā)冷卻制冷方案多采用機(jī)械制冷作為補(bǔ)冷,而機(jī)組實(shí)現(xiàn)了自然冷源全年100%的利用,極大地降低了數(shù)據(jù)中心的制冷能耗。

2 機(jī)組設(shè)計(jì)及選型

2.1 機(jī)組外形設(shè)計(jì)

機(jī)組外形設(shè)計(jì)參考GB/T 14294—2008《組合式空調(diào)機(jī)組設(shè)計(jì)規(guī)范》,同時(shí)考慮機(jī)組的實(shí)際應(yīng)用情況、經(jīng)濟(jì)因素以及機(jī)組的換熱效率等,確定機(jī)組外形尺寸為6 140 mm×2 800 mm×5 750 mm。

2.2 功能段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及設(shè)備選型

機(jī)組主要由直接蒸發(fā)冷卻模塊、熱回收模塊以及其他部件組成,設(shè)計(jì)選型工作主要針對填料、噴淋系統(tǒng)、輸配系統(tǒng)及換熱盤管等部分進(jìn)行。

2.2.1 填料選擇與設(shè)計(jì)

目前直接蒸發(fā)冷卻常用的填料包括有機(jī)填料、無機(jī)填料、金屬填料、陶瓷填料等。機(jī)組采用的合成纖維復(fù)合高分子填料對比傳統(tǒng)填料在物理性質(zhì)上兼顧吸濕性、阻燃性、抑菌防霉功能且不含玻璃纖維;在結(jié)構(gòu)上采用非交錯(cuò)的形式使得水膜在更加均勻的同時(shí)能夠接受更高的迎面風(fēng)速,有利于減小直接蒸發(fā)冷卻模塊的體積。在考慮填料性能的同時(shí),兼顧機(jī)組外形、填料的擺放位置、迎面風(fēng)速及填料蒸發(fā)冷卻效率等進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,得出填料厚度為100 mm。最終確定直接蒸發(fā)冷卻段核心部件為2塊尺寸為2 590 mm×1 320 mm×100 mm的合成纖維復(fù)合高分子填料。

2.2.2 噴淋系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1) 循環(huán)水泵。循環(huán)水泵的規(guī)格根據(jù)水泵的流量及揚(yáng)程進(jìn)行選擇。因此,通過計(jì)算噴淋系統(tǒng)每小時(shí)所需的水量及水系統(tǒng)壓力損失,最終選取流量為1.4 m3/h、揚(yáng)程為27 m的離心式恒壓泵。

2) 水箱選擇。水箱容水量應(yīng)滿足機(jī)組2～3 min的水量需求,參考機(jī)組外形尺寸通過計(jì)算,選用2620 mm×600 mm×200 mm的長方體水箱。

2.2.3 送、回風(fēng)機(jī)

送、回風(fēng)機(jī)的規(guī)格根據(jù)機(jī)組風(fēng)量及風(fēng)系統(tǒng)壓力損失確定。機(jī)組送風(fēng)流量與回風(fēng)流量均為65 000 m3/h。送風(fēng)側(cè)風(fēng)阻需考慮過濾器、直接蒸發(fā)冷卻填料、擋水板等局部阻力構(gòu)件的壓力損失、沿程壓力損失、機(jī)外余壓及附加壓力損失等,因此選取的風(fēng)機(jī)全壓應(yīng)不小于696 Pa;回風(fēng)側(cè)風(fēng)阻需考慮熱回收模塊等局部阻力構(gòu)件的壓力損失、沿程壓力損失及附加壓力損失等,因此選取的風(fēng)機(jī)全壓應(yīng)不小于345 Pa。故最終選取10臺電機(jī)功率3 000 W、額定風(fēng)量65 000 m3/h的后傾式離心風(fēng)機(jī)。

2.2.4 熱回收換熱盤管設(shè)計(jì)

熱回收換熱盤管的設(shè)計(jì)包括盤管布置形式的選擇及換熱盤管規(guī)格的計(jì)算。機(jī)組熱回收盤管布置形式在選擇過程中主要考慮了“V”字形和“一”字型2種形式。考慮到換熱量、風(fēng)機(jī)能耗、制作工藝及運(yùn)輸?shù)纫蛩?最終選擇可靠性、可實(shí)施性更強(qiáng)的西藏?cái)?shù)據(jù)中心“一”字形方案。通過對熱回收量、換熱介質(zhì)質(zhì)量流量、換熱系數(shù)的確定與計(jì)算,最終確定機(jī)組選取4排19列、管外徑9.52 mm、管壁厚0.3 mm、換熱量212 kW的“一”字形熱回收盤管。

2.3 機(jī)組主要參數(shù)匯總

經(jīng)過以上設(shè)計(jì)、計(jì)算及選型,最終確定機(jī)組主要參數(shù)見表2。

表 2 機(jī)組主要參數(shù)

3 機(jī)組測試

3.1 測試平臺簡介

機(jī)組測試依托于重慶某數(shù)據(jù)中心600 kW實(shí)驗(yàn)室,該測試平臺由環(huán)境模擬平臺、測試間及被測機(jī)組組成。環(huán)境模擬平臺可保證室內(nèi)、外工況的自由切換以滿足測試需要,其中室內(nèi)側(cè)模擬數(shù)據(jù)中心機(jī)房工況、室外側(cè)模擬被測機(jī)組所處的室外工況,相關(guān)參數(shù)見表3。測試間及被測機(jī)組的實(shí)時(shí)監(jiān)測系統(tǒng)通過傳感器傳輸?shù)臄?shù)據(jù)實(shí)時(shí)了解系統(tǒng)與機(jī)組的具體運(yùn)行情況,機(jī)組安裝在測試平臺現(xiàn)場如圖2所示。

圖 2 機(jī)組實(shí)測圖Fig.2 Actual measurement of the unit

表 3 測試平臺基本參數(shù)

3.2 測試內(nèi)容及儀器

在測試過程中,為了實(shí)時(shí)監(jiān)測、記錄相關(guān)數(shù)據(jù)并保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,通過標(biāo)準(zhǔn)噴嘴(長徑)測量機(jī)組風(fēng)量,在室外受風(fēng)室布置壓差變送器以測量機(jī)組機(jī)外靜壓,并于機(jī)組新風(fēng)口、送風(fēng)口、余熱回收模塊前后分別布置多個(gè)鉑電阻及相對濕度傳感器以測量不同測點(diǎn)的干球溫度、濕球溫度及相對濕度,最終測試數(shù)據(jù)取同一位置多個(gè)測點(diǎn)的平均值,主要測試儀器及相關(guān)參數(shù)見表4。

在測試過程中室外工況切換、機(jī)組風(fēng)機(jī)和布水裝置等參數(shù)的調(diào)節(jié)會在短時(shí)間內(nèi)引起被測機(jī)組、室內(nèi)空氣狀態(tài)的波動(dòng),故在對各個(gè)變量進(jìn)行調(diào)整后應(yīng)通過監(jiān)測平臺進(jìn)行實(shí)時(shí)觀測,待各個(gè)測點(diǎn)觀測數(shù)據(jù)均趨于穩(wěn)定后再進(jìn)行數(shù)據(jù)記錄。

表 4 測試儀器及相關(guān)參數(shù)

±3.0%。

3.3 測試方案

為驗(yàn)證在藏區(qū)極端室外工況下蒸發(fā)冷卻模式與余熱回收模式過程中機(jī)組風(fēng)量、機(jī)外靜壓、出風(fēng)溫度及熱回收量是否符合機(jī)組的設(shè)計(jì)要求。因此,分別針對蒸發(fā)冷卻和余熱回收2個(gè)模塊進(jìn)行測試。

測試方法參照GB/T 30192—2013《水蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組》和GB/T 25860—2010《蒸發(fā)式冷氣機(jī)》,本空調(diào)機(jī)組的測試參數(shù)要求及焓差試驗(yàn)臺實(shí)際工況見表5。

表 5 機(jī)組測試工況

根據(jù)GB 50736—2012《全國民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄A中拉薩室外計(jì)算參數(shù)為干球溫度24.1 ℃、濕球溫度13.5 ℃,為驗(yàn)證機(jī)組在藏區(qū)極端工況下的制冷能力,將蒸發(fā)冷卻模塊測試設(shè)計(jì)工況調(diào)整為干球溫度27.5 ℃、濕球溫度14.8 ℃;參考現(xiàn)有數(shù)據(jù)中心熱通道封閉回風(fēng)溫度要求,將熱回收模塊測試設(shè)計(jì)工況確定為干球溫度37.0 ℃、濕球溫度21.3 ℃

3.4 測試數(shù)據(jù)分析

3.4.1 機(jī)組風(fēng)量及機(jī)外靜壓測試

在對機(jī)組風(fēng)量的測試過程中,機(jī)組額定送風(fēng)狀態(tài)下,風(fēng)機(jī)輸出負(fù)荷為77%,此時(shí)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 348 r/min;機(jī)組最大送風(fēng)狀態(tài)下,風(fēng)機(jī)輸出負(fù)荷為100%,此時(shí)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 750 r/min。機(jī)組實(shí)際風(fēng)量測試情況如圖3所示。

圖 3 機(jī)組實(shí)際運(yùn)行風(fēng)量分布Fig.3 Air volume distribution of the actual operation of the unit

由圖3可以看出,在蒸發(fā)冷卻模式下機(jī)組額定送風(fēng)量與最大送風(fēng)量分別為65 566.99、84 082.16 m3/h;余熱回收模式下機(jī)組額定送風(fēng)量與最大送風(fēng)量分別為65 351.66、83 761.63 m3/h,均高于設(shè)計(jì)額定值65 000 m3/h的95%,滿足后續(xù)運(yùn)行、測試風(fēng)量要求。

在對機(jī)外靜壓測試過程中,風(fēng)機(jī)均處于額定風(fēng)量狀態(tài)下,運(yùn)行蒸發(fā)冷卻模塊時(shí),機(jī)外靜壓為出風(fēng)口靜壓與大氣壓的差值;運(yùn)行余熱回收模塊時(shí),機(jī)外靜壓為出風(fēng)口靜壓與回風(fēng)口靜壓的差值。經(jīng)測試計(jì)算得出2種模式在運(yùn)行過程中機(jī)組機(jī)外靜壓均為150.05 Pa,高于要求的額定機(jī)外靜壓(150 Pa)的90%,滿足機(jī)組后續(xù)運(yùn)行、測試風(fēng)速需要。

3.4.2 機(jī)組蒸發(fā)冷卻模塊測試

機(jī)組蒸發(fā)冷卻模塊測試時(shí),需開啟噴淋系統(tǒng)、新風(fēng)閥及排風(fēng)閥、關(guān)閉混風(fēng)閥。分別在額定風(fēng)量和最大風(fēng)量狀態(tài)下記錄機(jī)組進(jìn)、出口溫度。在額定風(fēng)量狀態(tài)下,出風(fēng)溫度為22.82 ℃;最大風(fēng)量狀態(tài)下,出風(fēng)溫度為23.32 ℃,2種風(fēng)量狀態(tài)下出風(fēng)溫度均滿足GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定18～27 ℃的送風(fēng)溫度要求。

與此同時(shí),出風(fēng)溫度隨著額定風(fēng)量狀態(tài)切換至最大風(fēng)量狀態(tài)的過程中,出風(fēng)溫度均值隨著風(fēng)量的增大由22.82 ℃上升至23.32 ℃?？紤]由于機(jī)組風(fēng)量過大時(shí),填料上的水膜與空氣未能充分接觸便被送出機(jī)組,此處較低的蒸發(fā)冷卻效率會直接影響機(jī)組出風(fēng)溫度。因此,在機(jī)組后續(xù)優(yōu)化過程中應(yīng)分析風(fēng)量對機(jī)組出風(fēng)溫度的影響。

3.4.3 機(jī)組余熱回收模塊測試

機(jī)組余熱回收模塊測試時(shí),需關(guān)閉噴淋系統(tǒng)、新風(fēng)閥及排風(fēng)閥、開啟混風(fēng)閥。在此運(yùn)行條件下分別在額定風(fēng)量和最大風(fēng)量狀態(tài)下記錄機(jī)組回風(fēng)口、出風(fēng)口處溫度、機(jī)組實(shí)際風(fēng)量及熱回收盤管進(jìn)水口、出水口溫度、流量并計(jì)算熱回收量。機(jī)組熱回收量及COP分布見圖4。

圖 4 機(jī)組熱回收量及COP分布Fig.4 Distribution of unit heat recovery and COP

從圖4可以看出,在額定風(fēng)量狀態(tài)下的運(yùn)行過程中,機(jī)組熱回收量為295.78 kW,在最大風(fēng)量狀態(tài)運(yùn)行過程中,機(jī)組熱回收量達(dá)334.97 kW,而對比其COP,額定風(fēng)量狀態(tài)下機(jī)組COP為15.91,高于最大風(fēng)量狀態(tài)下的10.02,均優(yōu)于設(shè)計(jì)額定值。

對比2種風(fēng)量狀態(tài)下的數(shù)據(jù),不難發(fā)現(xiàn)越大的風(fēng)量帶來越多熱量,同時(shí)風(fēng)量的上升能夠在一定程度上增大對流換熱系數(shù),此時(shí)熱回收量上升,但風(fēng)機(jī)能耗也會有所上升引起COP值的下降。因此,在機(jī)組后續(xù)實(shí)際運(yùn)行過程中,在考慮熱回收量的同時(shí)應(yīng)兼顧其經(jīng)濟(jì)性。

4 結(jié) 論

1) 機(jī)組將直接蒸發(fā)冷卻技術(shù)與余熱回收技術(shù)進(jìn)行有機(jī)結(jié)合,能夠同時(shí)滿足制冷與余熱回收功能,同時(shí)根據(jù)藏區(qū)典型氣候條件提出滿足數(shù)據(jù)中心制冷需求的直接新風(fēng)模式、直接混合模式、蒸發(fā)冷卻模式3種制冷運(yùn)行模式,實(shí)現(xiàn)了藏區(qū)數(shù)據(jù)中心的全年自然冷卻。

2) 機(jī)組采用模塊化設(shè)計(jì),將數(shù)據(jù)中心送風(fēng)與回風(fēng)通過箱體上下結(jié)構(gòu)進(jìn)行分隔,避免兩部分氣流熱量摻混造成冷量、熱量損失;與此同時(shí),通過箱體上下之間的混風(fēng)口及混風(fēng)閥的設(shè)置,為機(jī)組不同運(yùn)行模式之間的相互切換及同一運(yùn)行模式下的運(yùn)行調(diào)節(jié)提供良好的設(shè)備基礎(chǔ)。

3)通過機(jī)組測試,在不同運(yùn)行模式下對機(jī)組最大風(fēng)量運(yùn)行與額定風(fēng)量狀態(tài)下的運(yùn)行效果進(jìn)行測試、得出2種風(fēng)量運(yùn)行狀態(tài)下機(jī)組各項(xiàng)指標(biāo)均滿足設(shè)計(jì)要求的同時(shí),在額定風(fēng)量運(yùn)行狀態(tài)下,其直接蒸發(fā)冷卻模塊出風(fēng)溫度更低可達(dá)22.82 ℃、余熱回收模塊熱回收量295.78 kW,COP 15.91。