田一潤 張 淼 徐立峰 楊 建 周益波

（寧波吉利羅佑發(fā)動機(jī)零部件有限公司 浙江 寧波 315336）

引言

汽油的理論空燃比為14.7。稀燃是指汽油機(jī)在空燃比大于理論空燃比時的燃燒。稀燃技術(shù)能夠有效提高汽油機(jī)效率和降低排放。但是，只有當(dāng)汽油機(jī)工作在理論空燃比附近時，傳統(tǒng)的三元催化器才能同時有效地降低HC、CO 和NOx排放[1-4]；當(dāng)汽油機(jī)稀燃時，傳統(tǒng)的三元催化器無法有效地降低NOx排放。因此，如何有效地降低NOx排放是汽油機(jī)稀燃時必需解決的關(guān)鍵問題之一。

本文的稀燃汽油機(jī)NOx排放后處理方案采用新型三元催化器（NTWC）+催化型汽油機(jī)顆粒過濾捕集器（CGPF）+選擇性催化還原（SCR）系統(tǒng)的技術(shù)方案，控制策略采用基于氨存儲[5-9]的SCR 系統(tǒng)控制策略。新型三元催化器（New Three Way Catalytic Converter，NTWC）解決理論空燃比燃燒時的冷起動排放；催化型汽油機(jī)顆粒過濾捕集器（Catalyzed Gasoline Particulate Filter，CGPF）[10]是在GPF 載體上涂覆催化劑。選擇性催化還原（Selective Catalytic Reduction，SCR）系統(tǒng)通過尿素噴射系統(tǒng)將一定量的尿素溶液噴入混合器中，SCR 吸附存儲噴射的還原劑，凈化發(fā)動機(jī)排放中的NOx。本文采用新鮮態(tài)催化劑，通過臺架控制發(fā)動機(jī)冷卻水溫度分別在40 ℃（冷起動工況）和90 ℃（正常運(yùn)行工況），SCR 系統(tǒng)分別采用全液式尿素噴射系統(tǒng)（簡稱全液式SCR 系統(tǒng)）和氣助式尿素噴射系統(tǒng)（簡稱氣助式SCR 系統(tǒng)），進(jìn)行了稀燃汽油機(jī)在穩(wěn)態(tài)工況下降低NOx排放的試驗(yàn)。

1 試驗(yàn)用汽油機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

試驗(yàn)用汽油機(jī)為某3 缸4 沖程渦輪增壓直噴汽油機(jī)，汽油機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 試驗(yàn)汽油機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

2 試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)方法

2.1 NOx 排放后處理系統(tǒng)

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)主要包括DCU（尿素噴射控制單元）、尿素箱、建壓泵（集成在尿素箱里，與尿素箱一體）、電控噴嘴、NTWC催化器、CGPF、全液式SCR 系統(tǒng)等，如圖1 所示。NTWC 的載體體積為1.1 L，目數(shù)/壁厚為750/2；CGPF 的載體體積為1.4 L，目數(shù)/壁厚為300/8；SCR的載體體積為2.47 L，目數(shù)/壁厚為400/4，銅基分子篩涂層；電控噴嘴的最小流量為20 mL/h。

圖1 采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)示意圖

采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)主要包括DCU、尿素箱、計(jì)量泵、機(jī)械噴嘴、NTWC 催化器、CGPF、氣助式SCR 系統(tǒng)等，氣助式SCR 系統(tǒng)的規(guī)格、涂覆與全液式SCR 系統(tǒng)相同，如圖2 所示。計(jì)量泵的最小流量為70 mL/h。計(jì)量泵通過管路與尿素箱連接，圖中未展示尿素箱。

圖2 采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx 排放后處理系統(tǒng)示意圖

2.2 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)臺架主要包括試驗(yàn)用汽油機(jī)、測功機(jī)、排放測量儀器和NOx排放后處理系統(tǒng)，如圖3 所示。

圖3 發(fā)動機(jī)試驗(yàn)臺架布置

試驗(yàn)用主要測試設(shè)備和儀器見表2。

表2 試驗(yàn)用主要測試設(shè)備和儀器

2.3 試驗(yàn)方法

2.3.1 40 ℃和90 ℃冷卻水溫度時發(fā)動機(jī)NOx原機(jī)排放及溫度測試

發(fā)動機(jī)冷機(jī)起動時，冷卻水溫度控制在（40±2）℃，發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速在3 000 r/min 以內(nèi)，每隔500 r/min 統(tǒng)計(jì)一組數(shù)據(jù)。每一個轉(zhuǎn)速下，采集負(fù)荷BMEP 分別在0.2、0.4、0.6、0.8 和1.0 MPa 下的NOx原機(jī)排放及溫度數(shù)據(jù)（SCR 不參與工作）。

發(fā)動機(jī)熱機(jī)時，冷卻水溫度控制在（90±2）℃，發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速在4 000 r/min 以內(nèi)，每隔500 r/min 統(tǒng)計(jì)一組數(shù)據(jù)。每一個轉(zhuǎn)速下，采集負(fù)荷BMEP 分別在0.2、0.4、0.6、0.8、1.0 和1.2 MPa 下的NOx原機(jī)排放及溫度數(shù)據(jù)（SCR 不參與工作）。

2.3.2 采用全液式和氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)的排放測試

1）采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，在SCR 系統(tǒng)下游40 cm 以上位置布置NH3分析儀，調(diào)整發(fā)動機(jī)工況至各個載體溫度及空速點(diǎn)（即40 ℃和90 ℃冷卻水溫度時發(fā)動機(jī)NOx原機(jī)排放及溫度測試工況），然后按照氨氮比1 ∶1 的當(dāng)量關(guān)系噴入尿素，待NOx值及NH3泄漏值穩(wěn)定后，查看NOx轉(zhuǎn)化效率及NH3泄漏情況。若NOx轉(zhuǎn)化效率較高、NH3泄漏較多，將尿素噴射量的當(dāng)量比調(diào)整至0.80 或0.75。通過幾次反復(fù)的調(diào)整，使NOx轉(zhuǎn)化效率及NH3泄漏值保持在一個均衡的值（NH3泄漏值控制在10×10-6以內(nèi)，NOx排放控制在5×10-6以內(nèi)）。

2）更換為氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，重復(fù)上述測試過程。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx 排放后處理系統(tǒng)對NOx 排放的影響

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在40 ℃時，SCR 系統(tǒng)前端溫度的變化如圖4 所示。

圖4 40 ℃冷卻水溫度時的SCR 系統(tǒng)前端溫度變化（采用全液式SCR 系統(tǒng)）

從圖4 可以看出，從整體趨勢上看，SCR 系統(tǒng)前端溫度隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷的增加而升高。在1 500 r/min@0.2 MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最低，為317 ℃；在3 000 r/min@1.0 MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最高，為501 ℃；其余工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度在317 ℃～501 ℃之間。

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在40 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率的變化如圖5 所示。

圖5 40 ℃冷卻水溫度時NOx 轉(zhuǎn)化效率的變化（采用全液式SCR 系統(tǒng)）

從圖5 可以看出，在2 500 r/min@1.0 MPa 和3 000 r/min@1.0 MPa 工況，NOx轉(zhuǎn)化效率均為95%，其余工況，NOx轉(zhuǎn)化率均在98%及以上。

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90 ℃時，SCR 系統(tǒng)前端溫度的變化如圖6 所示。

圖6 90 ℃冷卻水溫度時SCR 系統(tǒng)前端溫度變化（采用全液式SCR 系統(tǒng)）

從圖6 可以看出，從整體趨勢上看，SCR 系統(tǒng)前端溫度隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷的增加而升高。在1 500 r/min@0.2 MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最低，為244 ℃；在4 000 r/min@1.2 MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最高，為695 ℃；其余工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度在244 ℃～695 ℃之間。

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90 ℃時，SCR 系統(tǒng)前端NO2/NOx比例的變化如圖7 所示。

圖7 90 ℃冷卻水溫度時SCR 系統(tǒng)前端NO2/NOx 比例的變化（采用全液式SCR 系統(tǒng)）

從圖7 可以看出，從整體趨勢上看，SCR 系統(tǒng)前端NO2/NOx比例隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷的增加而下降。

采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率的變化如圖8 所示。

圖8 90 ℃冷卻水溫度時NOx 轉(zhuǎn)化效率的變化（采用全液式SCR 系統(tǒng)）

從圖8 可以看出，當(dāng)BMEP≤0.8 MPa 時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到86%及以上。當(dāng)BMEP≥1.0 MPa 時，不同負(fù)荷下，達(dá)到某一轉(zhuǎn)速后，NOx轉(zhuǎn)化效率隨著轉(zhuǎn)速的增加急劇下降；負(fù)荷越大，與NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降對應(yīng)的轉(zhuǎn)速越低。結(jié)合圖6 與圖8 可以看出，當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度小于520 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到96%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度在520 ℃～600 ℃之間時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到81%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度大于600 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降。

導(dǎo)致NOx轉(zhuǎn)化效率下降的原因有：

1）SCR 系統(tǒng)的催化劑在高溫下性能嚴(yán)重下降；

2）結(jié)合圖6 和圖7 可知，高溫下，NOx中的NO2比例[2]下降，降低了NOx轉(zhuǎn)化效率。

3.2 采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx 排放后處理系統(tǒng)對NOx 排放的影響

由于計(jì)量泵的最小噴射量為70 mL/h，因此1 500 r/min@0.4 MPa、2 000 r/min@0.2 MPa、2 500 r/min@0.2 MPa 等要求尿素噴射量小于70 mL/h 的工況未進(jìn)行測試。

采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在40 ℃時，SCR 系統(tǒng)前端溫度的變化如圖9 所示。

圖9 40 ℃冷卻水溫度時SCR 系統(tǒng)前端溫度的變化（采用氣助式SCR 系統(tǒng)）

從圖9 可以看出，SCR 系統(tǒng)前端溫度隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷的增加而升高。在1 500 r/min@0.2 MPa工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最低，為315 ℃；在3 000 r/min@1.0MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最高，為503℃；其余工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度在315 ℃～503 ℃之間。

采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在40 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率的變化如圖10 所示。

圖10 40 ℃冷卻水溫時NOx 轉(zhuǎn)化效率的變化（采用氣助式SCR 系統(tǒng)）

從圖10 可以看出，各工況的NOx轉(zhuǎn)化率均在98%及以上。

采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90℃時，SCR 系統(tǒng)前端溫度的變化如圖11 所示。

圖11 90 ℃冷卻水溫度時SCR 系統(tǒng)前端溫度變化（采用氣助式SCR 系統(tǒng)）

從圖11 可以看出，SCR 系統(tǒng)前端溫度隨著發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷的增加而升高。在1 500 r/min@0.2 MPa工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最低，為248 ℃；在3 500 r/min@1.2 MPa 工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度最高，為680 ℃；其余工況，SCR 系統(tǒng)前端溫度在248 ℃～680 ℃之間。

采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率的變化如圖12 所示。

圖12 90 ℃冷卻水溫度時NOx 轉(zhuǎn)化效率的變化（采用氣助式SCR 系統(tǒng)）

從圖12 可以看出，當(dāng)BMEP≤0.8 MPa 時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到87%及以上。當(dāng)BMEP≥1.0 MPa 時，不同負(fù)荷下，達(dá)到某一轉(zhuǎn)速后，NOx轉(zhuǎn)化效率隨著轉(zhuǎn)速的增加急劇下降；負(fù)荷越大，與NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降對應(yīng)的轉(zhuǎn)速越低。結(jié)合圖11 和圖12 可以看出，當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度小于550 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到96%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度在550 ℃～600 ℃之間時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到87%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度大于600 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降。

通過圖8 和圖12 可以看出，發(fā)動機(jī)冷卻水溫度控制在90℃的情況下，當(dāng)SCR 系統(tǒng)前溫度大于520℃時，采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，NOx轉(zhuǎn)化效率明顯高于采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)。導(dǎo)致上述現(xiàn)象的原因可以從圖13 所示的混合器氨均勻性仿真分析得出：在壓縮空氣的輔助下，采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，霧化效果更好，混合器的混合效果更好，氨均勻分布性更佳。

圖13 采用全液式與氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx 排放后處理系統(tǒng)的混合器氨均勻性仿真分析

4 結(jié)論

本文針對某稀燃汽油機(jī)，設(shè)計(jì)了新型三元催化器（NTWC）+催化型汽油機(jī)顆粒過濾捕集器（CGPF）+選擇性催化還原（SCR）系統(tǒng)的NOx排放后處理方案，并進(jìn)行了新鮮態(tài)催化劑發(fā)動機(jī)臺架試驗(yàn)驗(yàn)證。通過試驗(yàn)，對比分析了發(fā)動機(jī)分別在40 ℃和90 ℃冷卻水溫度時，SCR 系統(tǒng)分別采用全液式和氣助式的NOx轉(zhuǎn)化效率。得出如下結(jié)論：

1）汽油機(jī)冷卻水溫度為40 ℃時，采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到95%及以上；采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到98%及以上。

2）汽油機(jī)冷卻水溫度為90 ℃時，采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度小于520 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到96%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度在520 ℃～600 ℃之間時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到81%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度大于600 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降。

3）汽油機(jī)冷卻水溫度為90 ℃時，采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度小于550 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到96%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度在550 ℃～600 ℃之間時，NOx轉(zhuǎn)化效率達(dá)到87%及以上；當(dāng)SCR 系統(tǒng)前端溫度大于600 ℃時，NOx轉(zhuǎn)化效率急劇下降。

4）汽油機(jī)冷卻水溫度為90 ℃的情況下，當(dāng)SCR系統(tǒng)前端溫度大于520 ℃時，采用氣助式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)，NOx轉(zhuǎn)化效率明顯高于采用全液式SCR 系統(tǒng)的NOx排放后處理系統(tǒng)。