何武超

（上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院（集團(tuán)）有限公司，上海 200092）

0 引言

鋼-超高性能混凝土（Ultra-High Performance Concrete，UHPC）組合橋面板通過焊釘?shù)冗B接件將UHPC 板與正交異性鋼橋面板相結(jié)合，可顯著地提高橋面板剛度，有助于解決鋼橋面板疲勞開裂問題［1］。由于UHPC 粗集料含量少、水膠比低，UHPC 較普通混凝土早期收縮發(fā)展速度更快、收縮量更大［2］。在組合橋面板結(jié)構(gòu)中，UHPC的收縮受到鋼筋、剪力連接件和鋼結(jié)構(gòu)等的共同約束產(chǎn)生次內(nèi)力，存在開裂的風(fēng)險(xiǎn)，進(jìn)而影響組合橋面板的耐久性和受力性能。

UHPC 的收縮呈現(xiàn)出早期收縮快且占比重大、后期收縮較小的特點(diǎn)，且早期收縮以材料的自收縮為主［3］。根據(jù)李家和等［4］的研究，早期收縮是造成UHPC 開裂的主要原因。因此，研究UHPC的早期收縮規(guī)律具有重要的實(shí)際意義。目前對于UHPC 早期收縮的起始點(diǎn)時(shí)間的選取沒有形成統(tǒng)一的觀點(diǎn)。趙筠等［5］認(rèn)為初凝后發(fā)生的收縮是導(dǎo)致開裂的主要原因。因此，測量與評價(jià)UHPC 收縮的起始點(diǎn)應(yīng)該是初凝的時(shí)間點(diǎn)。Huang 等［6］通過改進(jìn)的方法測量水泥漿內(nèi)部相對濕度的變化，發(fā)現(xiàn)水泥漿的內(nèi)部濕度在終凝后沒有立刻降低，并將新的測量“時(shí)間零點(diǎn)”定義為內(nèi)部濕度開始下降的時(shí)間點(diǎn)。

養(yǎng)護(hù)制度是影響UHPC 早期收縮發(fā)展的重要因素。目前實(shí)際工程中UHPC 的養(yǎng)護(hù)制度主要有高溫養(yǎng)護(hù)和常溫養(yǎng)護(hù)。高溫養(yǎng)護(hù)可以顯著促進(jìn)膠凝材料的水化進(jìn)程，加快養(yǎng)護(hù)期間的自收縮發(fā)展和早期強(qiáng)度的形成，減少UHPC 的殘余收縮［7］。目前已有學(xué)者針對養(yǎng)護(hù)制度對UHPC 收縮發(fā)展的影響進(jìn)行了研究。崔存森［8］研究了不同養(yǎng)護(hù)制度對UHPC 收縮的影響，結(jié)果顯示，與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)相比，熱水養(yǎng)護(hù)與干熱養(yǎng)護(hù)均可使UHPC 的抗壓強(qiáng)度有不同程度的提高。胡功球［9］研究了標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下UHPC 試件的早期自收縮和干燥收縮，結(jié)果表明標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下UHPC 的早期自收縮較大，約為干燥收縮的1.5 倍。在實(shí)際工程中，高溫蒸養(yǎng)增加了施工的難度，常溫養(yǎng)護(hù)從方便施工角度更具有優(yōu)勢。但是常溫養(yǎng)護(hù)UHPC 收縮受到變化的環(huán)境溫濕度等外在因素的影響，各國規(guī)范尚未給出建議值。這給常溫養(yǎng)護(hù)條件下組合橋面板收縮效應(yīng)的影響特征研究帶來了困難。

一方面，組合橋面板中UHPC 收縮效應(yīng)與UHPC 本身的收縮特性相關(guān)，另一方面又受到結(jié)構(gòu)約束作用的影響。目前常溫養(yǎng)護(hù)條件下組合橋面板UHPC 次內(nèi)力、鋼板及鋼筋應(yīng)力的影響特征仍未明確，這是研究鋼-UHPC 組合橋面板收縮特點(diǎn)及機(jī)理的重要基礎(chǔ)。本文以實(shí)際工程為背景，結(jié)合鋼-UHPC 組合橋面板夏季高溫施工特點(diǎn)，設(shè)計(jì)橋面板足尺節(jié)段模型進(jìn)行自然環(huán)境常溫養(yǎng)護(hù)下的收縮監(jiān)測試驗(yàn)，監(jiān)測組合橋面板中各構(gòu)件的應(yīng)變發(fā)展與分布特點(diǎn)。結(jié)合監(jiān)測結(jié)果，引入彈塑性損傷本構(gòu)和彈性模量變化的有限元模型對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行模擬與分析。研究結(jié)果為常溫養(yǎng)護(hù)條件下鋼-UHPC 組合橋面板考慮收縮效應(yīng)的合理設(shè)計(jì)積累了監(jiān)測數(shù)據(jù)和分析基礎(chǔ)。

1 收縮監(jiān)測試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試件設(shè)計(jì)與材料性能

設(shè)計(jì)鋼-UHPC 組合橋面板足尺節(jié)段試件如圖1 所示。板件厚度、加勁肋構(gòu)造、縱橫肋間距等均參照背景工程中構(gòu)件尺寸。試件長7 000 mm，寬1 960 mm，高488 mm；加勁肋高180 mm，厚11 mm，間距400 mm；橫肋間距2 000 mm。UHPC板厚度為60 mm，鋼蓋板厚度分別為12 mm，兩者接觸表面未做特殊處理。UHPC 板內(nèi)鋼筋采用HRB400，直徑為16 mm，間距為100 mm，縱橋向鋼筋底部保護(hù)層和橫橋向鋼筋頂部保護(hù)層厚度分別為15 mm和13 mm。試件中焊釘直徑為13 mm，高度為40 mm。

圖1 試件構(gòu)造示意圖（單位：mm）Fig.1 Schematic diagram of specimens（Unit：mm）

試驗(yàn)所用UHPC 由粉體材料和外摻定制特種鋼纖維組成。粉體材料組分包含水泥、硅灰、礦粉、粉煤灰、石英粉、降粘劑、石英砂、減水劑、流變穩(wěn)定劑等。鋼纖維的體積摻量為2.3%。材性試件養(yǎng)護(hù)條件與橋面板試件相同。根據(jù)規(guī)范［10］分別測量UHPC 養(yǎng)護(hù)7天與28天時(shí)的材料基本力學(xué)性能，材性試驗(yàn)結(jié)果見表1。根據(jù)規(guī)范［11］測得鋼筋與鋼板的材性試驗(yàn)結(jié)果見表2。

表1 UHPC材性試驗(yàn)結(jié)果Table 1 Material property test results of UHPC

表2 鋼筋和鋼板材性試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Material property test results of rebar and steel plates

1.2 測點(diǎn)布置與試驗(yàn)過程

UHPC 收縮效應(yīng)測試應(yīng)變計(jì)布置位置如圖2所示。分別用編號G、R 和S 表示埋入U(xiǎn)HPC 內(nèi)部的光纖應(yīng)變計(jì)、測量鋼筋應(yīng)變的振弦應(yīng)變計(jì)和粘貼在鋼板表面的振弦應(yīng)變計(jì)。UHPC 板內(nèi)部沿縱向布置共5 個(gè)光纖應(yīng)變計(jì)以監(jiān)測UHPC 板收縮縱向分布情況。同時(shí)，在兩側(cè)位置分別設(shè)置1 個(gè)溫度計(jì)監(jiān)測UHPC 內(nèi)部溫度變化情況。埋入式光纖應(yīng)變計(jì)的布置高度與鋼筋平齊，距離鋼底板約25 mm。在位于中心線上的縱向鋼筋兩端位置處各布置1 個(gè)振弦應(yīng)變計(jì)監(jiān)測鋼筋受力情況。在橫截面1—1和3 ℃3位置鋼頂板下緣和鋼肋下緣分別布置1個(gè)振弦應(yīng)變計(jì)，在2—2截面鋼頂板下緣布置1個(gè)振弦應(yīng)變計(jì)以監(jiān)測鋼結(jié)構(gòu)上應(yīng)變分布情況。

圖2 試件應(yīng)變計(jì)布置示意（單位：mm）Fig.2 Schematic diagram of specimen strain gauges layout（Unit：mm）

為了減少徐變對收縮監(jiān)測的影響，在組合橋面板的下面沿縱橫向墊置木塊。UHPC 澆筑完成時(shí)刻的環(huán)境溫度為23.1 ℃，濕度為64%。澆筑完成約1 小時(shí)后對UHPC 表面灑水并覆蓋塑料薄膜進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，靜置于室外環(huán)境中持續(xù)監(jiān)測。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 溫濕度監(jiān)測結(jié)果

圖3 為UHPC 內(nèi)部G2 測點(diǎn)的溫度日監(jiān)測結(jié)果。圖4 為環(huán)境濕度的日監(jiān)測結(jié)果，包括日最值和日均值。監(jiān)測時(shí)間約為90天。UHPC內(nèi)部的日平均溫度呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢。監(jiān)測過程中UHPC 內(nèi)部溫度變化范圍為17 ℃～55 ℃。環(huán)境濕度的變化范圍主要為50%～90%，澆筑完成初期環(huán)境濕度相對較高，養(yǎng)護(hù)20 天后環(huán)境濕度均值有所降低。

圖3 UHPC內(nèi)部溫度變化（G2測點(diǎn)）Fig.3 UHPC internal temperature change（G2 measuring point）

圖4 環(huán)境濕度變化結(jié)果Fig.4 Environmental humidity change results

2.2 UHPC收縮監(jiān)測結(jié)果與分析

在整個(gè)監(jiān)測試驗(yàn)中，自然養(yǎng)護(hù)條件下組合橋面板UHPC 未發(fā)現(xiàn)明顯收縮裂縫，主要因?yàn)樵嚰捎昧溯^高的配筋率。以組合橋面板澆筑完成時(shí)刻作為監(jiān)測時(shí)間零點(diǎn)和應(yīng)變零點(diǎn)，表3 為前72 小時(shí)和90 天內(nèi)主要監(jiān)測結(jié)果。初凝時(shí)間判定在3.3節(jié)中進(jìn)行說明。根據(jù)監(jiān)測結(jié)果，組合橋面板UHPC 在前72 小時(shí)內(nèi)最大收縮量達(dá)到350 με，發(fā)生于G3 測點(diǎn)。收縮分布總體表現(xiàn)為中心區(qū)域（G5 測點(diǎn)）收縮較小，靠近邊緣區(qū)域收縮較大，主要原因是各區(qū)域受焊釘約束作用差異和與環(huán)境接觸面積不同。此外，G1 和G3 是位于UHPC 板對稱位置處的兩個(gè)測點(diǎn)，可以觀察到兩測點(diǎn)早期監(jiān)測數(shù)據(jù)具有一定離散性。這是因?yàn)閁HPC 板內(nèi)材料分布不完全均勻、水化反應(yīng)放熱有所差異，導(dǎo)致不同位置處UHPC 應(yīng)變發(fā)展不同。但隨著齡期增加，UHPC 收縮發(fā)展趨于穩(wěn)定后，G1 和G7 測點(diǎn)檢測到的應(yīng)變差異逐漸減小。同時(shí)，此次監(jiān)測試驗(yàn)采用的光纖傳感器自身也存在監(jiān)測誤差。

表3 UHPC應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果統(tǒng)計(jì)Table 3 Statistics of UHPC strain monitoring results με

為研究組合板試件UHPC 收縮發(fā)展過程，以早期收縮最大的G3測點(diǎn)為例，繪制UHPC前72小時(shí)應(yīng)變發(fā)展，如圖5（a）所示。其中，正值表示應(yīng)變增加，負(fù)值表示應(yīng)變減?。ㄅc應(yīng)變零點(diǎn)相比較）。每天的監(jiān)測結(jié)果由于受到環(huán)境溫度和濕度變化的影響，存在一定的波動(dòng)，因此計(jì)算UHPC 應(yīng)變的日均值和最值并繪制發(fā)展過程，如圖5（b）所示。

圖5 UHPC應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果Fig.5 UHPC strain monitoring results

前3 天UHPC 應(yīng)變以24 小時(shí)為周期呈現(xiàn)波動(dòng)式的收縮，這主要是受到日間溫度變化的影響。白天環(huán)境溫度較高，UHPC 受熱膨脹，夜晚則因溫度降低而收縮；整體呈現(xiàn)的是收縮趨勢。根據(jù)長期監(jiān)測結(jié)果可知，UHPC 澆筑初期受水化反應(yīng)熱和較高環(huán)境溫度的影響發(fā)生一定膨脹，之后快速收縮，約40 天時(shí)日平均應(yīng)變達(dá)到最小值?？梢娤募狙谉岘h(huán)境下（溫度：17 ℃～42 ℃，濕度：50%～90%）組合橋面板UHPC收縮發(fā)展在40天內(nèi)基本穩(wěn)定。

2.3 鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果與分析

以橋面板澆筑完成時(shí)刻作為時(shí)間零點(diǎn)和應(yīng)變零點(diǎn)，計(jì)算鋼筋測點(diǎn)各時(shí)刻的應(yīng)變。繪制縱向鋼筋R3測點(diǎn)前72小時(shí)應(yīng)變變化，如圖6所示，其中，正值表示受拉，負(fù)值表示受壓。澆筑完成后15 小時(shí)內(nèi)鋼筋應(yīng)變基本為0，之后鋼筋逐漸受壓。說明此時(shí)鋼筋開始受到UHPC 收縮引起的次內(nèi)力作用，可以推斷UHPC 的初凝時(shí)間在15 小時(shí)左右。約48 小時(shí)后鋼筋應(yīng)變發(fā)展趨于穩(wěn)定，說明鋼筋次內(nèi)力主要由前48 小時(shí)UHPC 收縮產(chǎn)生。前72 小時(shí)鋼筋最大壓應(yīng)變值約為280 με，對應(yīng)的壓應(yīng)力值約為58 MPa。附近G3 測點(diǎn)處UHPC 最大收縮量為350 με。

圖6 鋼筋應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果Fig.6 Rebar strain monitoring results

以澆筑完成時(shí)刻作為時(shí)間零點(diǎn)和應(yīng)變零點(diǎn)，繪制3—3 截面鋼板S4 測點(diǎn)和鋼肋S5 測點(diǎn)應(yīng)變發(fā)展均值與最值分別如圖7（a）和圖7（b）所示，其中，正值表示受拉，負(fù)值表示受壓。

圖7 鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果Fig.7 Steel structure strain monitoring results

監(jiān)測結(jié)果表明：鋼板下表面受壓、鋼肋下表面受拉，說明收縮對鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了正彎矩次內(nèi)力作用，使鋼橋面板發(fā)生一定程度的彎曲變形。澆筑完成初期鋼結(jié)構(gòu)次內(nèi)力迅速增長，30～40 天后鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)變趨于穩(wěn)定，這與UHPC 的收縮穩(wěn)定時(shí)刻吻合，說明鋼結(jié)構(gòu)次內(nèi)力隨UHPC 收縮的增長而增加。監(jiān)測過程中邊部鋼板最大日均壓應(yīng)變約為130 με，鋼肋最大日均拉應(yīng)變約為150 με。

3 有限元模擬與分析

本文基于UHPC 材料彈塑性損傷和早期彈性模量變化建立有限元模型，對試驗(yàn)中鋼-UHPC 組合橋面板收縮效應(yīng)進(jìn)行模擬，模型尺寸與試件尺寸一致。需要說明的是，常溫養(yǎng)護(hù)組合板UHPC收縮受到環(huán)境溫濕度變化、材料彈性模量及早期膨脹系數(shù)變化等諸多因素影響，目前相關(guān)研究尚不充分。本文數(shù)值模擬并不是對監(jiān)測過程的精確模擬，而是在不考慮溫濕度影響的情況下對鋼-UHPC 組合橋面板的收縮效應(yīng)進(jìn)行定性模擬，作為對監(jiān)測試驗(yàn)的重要補(bǔ)充，也為總結(jié)收縮效應(yīng)規(guī)律奠定基礎(chǔ)。

3.1 有限元模型設(shè)置與材料本構(gòu)

通過ABAQUS 軟件建立試驗(yàn)中組合橋面板的有限元模型，其中，UHPC 板、鋼筋、鋼結(jié)構(gòu)分別采用C3D8R 單元、T3D2 單元和S4R 單元模擬，焊釘采用Connector 單元模擬并考慮了剛度非線性，具體參數(shù)參照文獻(xiàn)［17］的試驗(yàn)結(jié)果?？紤]UHPC與鋼蓋板之間的界面切向摩擦系數(shù)為0.3，法向?yàn)椤坝步佑|”。邊界條件與試驗(yàn)靜置時(shí)保持一致，墊放木塊處設(shè)置豎向支撐。有限元模型示意如圖8所示。

圖8 有限元模型示意Fig.8 Schematic of finite element model

UHPC 抗壓和抗拉強(qiáng)度等參考表1 中材性試驗(yàn)結(jié)果。材料屬性中考慮UHPC 彈塑性損傷，以模擬UHPC 可能的受拉開裂特征。參考文獻(xiàn)［12-14］推導(dǎo)應(yīng)力-非彈性應(yīng)變曲線和損傷因子-非彈性應(yīng)變曲線。

參照歐洲FIB 模式規(guī)范與材性試驗(yàn)結(jié)果，澆筑完成初期UHPC 彈性模量的變化按圖9 進(jìn)行設(shè)置。參考Zhang Xiuzhen［2］、Soliman A M［5］、Huang Hao 等［15］學(xué)者對UHPC 收縮發(fā)展的研究成果，結(jié)合試驗(yàn)監(jiān)測結(jié)果，有限元分析模型中引入了如圖10 所示的UHPC 收縮發(fā)展特征曲線。

圖9 UHPC彈性模量變化Fig.9 UHPC elastic modulus change

圖10 UHPC收縮隨時(shí)間發(fā)展Fig.10 UHPC shrinkage development over time

UHPC 其他材性參數(shù)參照文獻(xiàn)［16］設(shè)置。鋼板、鋼筋本構(gòu)關(guān)系采用基于材性試驗(yàn)結(jié)果的雙折線彈塑性模型，泊松比與彈性模量分別設(shè)置為0.3與210 GPa。焊釘剪切剛度采用基于焊釘推出試驗(yàn)結(jié)果［17］的非線性模型定義，其中，彈性段剪切剛度約為353 kN/mm。

3.2 有限元模擬結(jié)果對比

表4 為主要構(gòu)件測點(diǎn)的試驗(yàn)監(jiān)測值與計(jì)算結(jié)果的對比?？梢姡赨HPC 應(yīng)變發(fā)展與試驗(yàn)基本吻合的情況下，鋼筋和鋼結(jié)構(gòu)測點(diǎn)計(jì)算值與試驗(yàn)值的誤差在10%～25%。由于模擬中未考慮溫濕度變化等環(huán)境因素的影響，因此可以認(rèn)為誤差在合理范圍。結(jié)合圖13 的UHPC 應(yīng)變計(jì)算分布，數(shù)值模擬中UHPC 收縮在中心區(qū)域較小，靠近邊緣區(qū)域較大，與試驗(yàn)監(jiān)測分布規(guī)律一致?？梢?，計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果能夠較好吻合，驗(yàn)證了計(jì)算方法的可行性。

表4 各類型測點(diǎn)有限元計(jì)算值與試驗(yàn)值比較Table 4 Comparison of finite element calculation values and test values of various measuring points

3.3 基于試驗(yàn)與有限元模擬結(jié)果的收縮效應(yīng)分析

圖11 為UHPC 橫向中心線上應(yīng)變分布圖，橫軸為距離跨中的距離；縱軸為UHPC 的應(yīng)變，應(yīng)變負(fù)值表示收縮?？梢姡M合橋面板的跨區(qū)域UHPC收縮較小，表明跨中區(qū)域UHPC受到的約束作用較強(qiáng)。距跨中距離越遠(yuǎn)UHPC 收縮應(yīng)變越大，說明組合橋面板不同位置處受焊釘?shù)募s束作用有差異。

圖11 UHPC應(yīng)變計(jì)算結(jié)果Fig.11 UHPC strain calculation results

圖12 和圖13 分別為橫向邊部鋼板（S1 測點(diǎn)所在縱向線）應(yīng)力與橫向中心線上鋼筋應(yīng)力的分布圖，橫軸為距跨中距離，正負(fù)表示跨中兩邊不同方向；縱軸為鋼板或鋼筋應(yīng)力，正負(fù)分別表示受拉和受壓。可見，鋼板跨中受壓應(yīng)力大于邊緣區(qū)域，結(jié)合UHPC 收縮分布結(jié)果，分析其原因是中心區(qū)域受焊釘約束作用更強(qiáng)，UHPC 收縮更小，對應(yīng)的鋼板次內(nèi)力更大。而跨中區(qū)域鋼筋受壓應(yīng)變則較小，原因是鋼筋與UHPC 應(yīng)變具有一定的協(xié)同性，跨中區(qū)域UHPC 在強(qiáng)約束作用下收縮較小，因此鋼筋壓應(yīng)變也較小。

圖12 鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果Fig.12 Steel structure stress calculation results

圖13 橫向鋼筋應(yīng)力計(jì)算結(jié)果Fig.13 Longitudinal reinforcement stress calculation results

根據(jù)端部截面縱向應(yīng)變分布（圖14），組合橋面板UHPC 越靠近上表面處收縮越大，原因是靠近上表面處受焊釘約束作用小，且結(jié)構(gòu)次彎矩在不同高度處引起的內(nèi)力不同。端部UHPC 與鋼板之間的應(yīng)變差約為250 με。UHPC 收縮引起的鋼結(jié)構(gòu)次內(nèi)力使鋼板受壓，鋼肋底部受拉，與試驗(yàn)監(jiān)測結(jié)果一致。

4 結(jié)論

本文在夏季炎熱環(huán)境下（溫度：17 ℃～42 ℃，濕度：50%～90%）對鋼-UHPC 組合橋面板足尺模型進(jìn)行常溫養(yǎng)護(hù)收縮靜置監(jiān)測試驗(yàn)與分析，探究了組合橋面板中UHPC 收縮發(fā)展與分布規(guī)律，以及對鋼筋、鋼結(jié)構(gòu)等構(gòu)件次內(nèi)力發(fā)展的影響。在驗(yàn)證有限元計(jì)算結(jié)果的基礎(chǔ)上對組合板收縮效應(yīng)進(jìn)行了更深入的分析，結(jié)論總結(jié)如下：

（1）在溫度為17 ℃～42 ℃、濕度為50%～90%的養(yǎng)護(hù)環(huán)境中，鋼-UHPC 組合橋面板中UHPC 未發(fā)現(xiàn)明顯開裂情況，UHPC初凝時(shí)間約為15小時(shí)。前72 小時(shí)內(nèi)組合橋面板UHPC 最大收縮量約為350 με，中心區(qū)域收縮量較小。約40 天時(shí)UHPC收縮基本穩(wěn)定。

（2）UHPC 收縮對鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)生正彎矩次內(nèi)力作用，引起鋼板下表面受壓，鋼肋受拉；UHPC 板內(nèi)鋼筋則受到壓應(yīng)力作用，鋼筋與UHPC 的變形具有一定的協(xié)同性。

（3）基于試驗(yàn)設(shè)計(jì)的有限元分析表明，組合橋面板不同位置處受焊釘?shù)募s束作用有差異，越靠近中心區(qū)域所受約束作用越強(qiáng)，UHPC 收縮次內(nèi)力和鋼板次內(nèi)力也越大。端部截面UHPC 與鋼板界面應(yīng)變差約為250 με。根據(jù)滑移分布結(jié)果，遠(yuǎn)離跨中方向UHPC與鋼板間的結(jié)合作用減弱。

（4）在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面，UHPC收縮由于受到約束會產(chǎn)生次內(nèi)力，導(dǎo)致UHPC 板內(nèi)存在拉應(yīng)力，從而使UHPC 的材料性能使用率下降、材料優(yōu)勢降低。在施工方面，若不加考慮，UHPC 收縮會導(dǎo)致UHPC 早期開裂，降低組合橋面板耐久性和安全性。