張俊偉,付曉斌,張婷婷,王濤,黃慶學(xué)

(1.太原理工大學(xué)，太原 030024；2.太原理工大學(xué)，先進(jìn)金屬?gòu)?fù)合材料成形技術(shù)與裝備教育部工程研究中心，太原 030024；3.太原理工大學(xué)中澳聯(lián)合研究中心，太原 030024)

0 前言

隨著社會(huì)的快速發(fā)展，石油、天然氣的輸送及城市供水系統(tǒng)對(duì)管道的質(zhì)量提出了一定的要求。雙金屬?gòu)?fù)合管是基層材料與復(fù)層耐蝕材料通過(guò)機(jī)械或冶金結(jié)合等方法結(jié)合在一起的一種管材，既具有基層材料優(yōu)良的力學(xué)性能，又具有復(fù)層材料的優(yōu)良耐蝕性能[1 - 3]。與傳統(tǒng)的耐蝕合金管道相比，價(jià)格更為低廉；與目前輸水管道常用的襯塑管相比，克服了其采用卡接聯(lián)接導(dǎo)致的易漏水及塑料管易老化的缺陷，近年來(lái)應(yīng)用越來(lái)越廣。

目前國(guó)內(nèi)復(fù)合管的制造技術(shù)發(fā)展迅速，但復(fù)合管的連接技術(shù)較為落后，對(duì)于雙金屬?gòu)?fù)合管，常用的連接方式為焊接，而復(fù)合管的焊接主要存在以下問(wèn)題。①由于復(fù)合管的對(duì)接接頭在復(fù)合界面附近屬于異種材料的焊接，在焊接過(guò)程中易出現(xiàn)基層母材及焊縫對(duì)打底層焊縫的合金元素稀釋等問(wèn)題，影響內(nèi)襯層的耐蝕性能[4 - 5]，針對(duì)此問(wèn)題，大口徑大壁厚復(fù)合管常采用3層焊接方式，即復(fù)層/過(guò)渡層/基層分別焊接；在此基礎(chǔ)上，基于鎳基合金與鐵基合金無(wú)限互熔的特性， Huang等人[6]提出了剝?nèi)?fù)合管接頭處部分內(nèi)壁，在剝?nèi)ゲ糠侄押改臀g合金，如Inconel 625合金的方法，提高了接頭處的耐蝕性能; 鄭韶先等人[7]用ER309L焊絲進(jìn)行異種鋼的焊接，分析了異種鋼二型接頭的形成機(jī)理，并提供了避免二型接頭出現(xiàn)的有效方法。②焊接自動(dòng)化水平不足，傳統(tǒng)管道焊接在焊接基層部分時(shí)，常采用E4315等低氫焊條及手工電弧焊的方法，焊接效率較低，焊接質(zhì)量也難以保證，而埋弧焊等焊接方式則由于焊接熱輸入過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致焊縫處晶粒粗化嚴(yán)重，力學(xué)性能大幅降低；對(duì)于小口徑的薄內(nèi)襯復(fù)合管，較大的熱輸入會(huì)加重復(fù)層焊縫與基層焊縫、基層母材的合金元素?cái)U(kuò)散與碳遷移現(xiàn)象，導(dǎo)致復(fù)層不銹鋼熱影響區(qū)組織和性能?chē)?yán)重劣化。③管道焊接受管道尺寸的影響，往往只能在外部焊接，為了保證焊縫的單面焊雙面成形，需要對(duì)焊接部位進(jìn)行雙面充氬氣保護(hù)，不僅浪費(fèi)較多的氬氣，焊接質(zhì)量也難以保證；邵洪波等人[8]采用帶藥皮的ER309L Mod免充氬氣焊絲對(duì)316L奧氏體不銹鋼管進(jìn)行了焊接，驗(yàn)證了此工藝的可行性；丁超等人[9]采用在不銹鋼管道背部涂敷免充氬氣保護(hù)劑的方法，得到了合格的焊接接頭。

通過(guò)對(duì)已有文獻(xiàn)的總結(jié)，發(fā)現(xiàn)大多學(xué)者都是針對(duì)大口徑復(fù)合管或者單一的不銹鋼管道的焊接進(jìn)行研究，對(duì)城市輸水管道常用的小口徑復(fù)合管，特別是復(fù)層厚度在1 mm以下的薄復(fù)層復(fù)合管的研究較少。針對(duì)內(nèi)壁為超薄不銹鋼復(fù)層的小口徑復(fù)合管，采用高自動(dòng)化小熱輸入的鎢極氬弧焊（TIG），并且選用不同的焊接材料進(jìn)行焊接試驗(yàn)，觀(guān)察焊接接頭的顯微組織，對(duì)不同焊接材料進(jìn)行了優(yōu)劣對(duì)比。

1 試驗(yàn)方法

1.1 焊接坡口與焊接材料的選擇

選用0.6 mm + 4.0 mm的Q235B+304熱軋不銹鋼復(fù)合板進(jìn)行復(fù)合管焊接模擬試驗(yàn)?？紤]到小口徑復(fù)合管的焊接只能從外側(cè)單側(cè)焊接，焊接坡口選用帶鈍邊的V形坡口，分3道次，其中第1道次為過(guò)渡層，第2和3道次為蓋面層，焊接坡口尺寸如圖1所示。

圖1 焊接坡口尺寸示意圖

復(fù)合管復(fù)層焊接通常采用熱輸入較小的鎢極氬弧焊（TIG）。由于試驗(yàn)中的復(fù)合板整體厚度較薄，為了減少后續(xù)焊道熱輸入對(duì)復(fù)層304母材和過(guò)渡層焊縫的影響，蓋面層焊接也采用鎢極氬弧焊。

各道次焊材的選用見(jiàn)表1。過(guò)渡層焊材選用ER309L，ERNiCrMo-3及TGF309L焊絲，基層焊材選用ER70S-6焊絲，設(shè)計(jì)了3組對(duì)比試驗(yàn)，其中ER309L為碳鋼與不銹鋼異種金屬焊接時(shí)常用的焊材，需雙面通氬氣保護(hù)；TGF309L為帶藥皮的焊材，可用來(lái)試驗(yàn)免充氬氣焊接是否能夠代替常規(guī)的雙面充氬氣焊接；ERNiCrMo-3常用于不銹鋼及鎳基合金的異種材料焊接[10 - 11]，在大厚度雙金屬?gòu)?fù)合管中曾被用于在管道內(nèi)部堆焊強(qiáng)化耐蝕性能，但直接用于管道對(duì)接焊的較少，方案C將ERNiCrMo-3用于過(guò)渡層焊接， ER70S-6焊絲常被用于碳鋼管道的焊接。材料及焊材的化學(xué)成分見(jiàn)表2。

表1 焊接材料的選擇

表2 母材與焊材的合金元素成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù),%）

焊前可將焊材與母材的合金成分含量代入鉻鎳當(dāng)量公式中，利用舍夫勒?qǐng)D預(yù)估焊縫金屬的金相組織。鉻鎳當(dāng)量公式為

根據(jù)上式求得母材與焊材的鉻鎳當(dāng)量，見(jiàn)表3。

表3 母材與焊材的鉻鎳當(dāng)量（%）

通過(guò)舍夫勒?qǐng)D可以預(yù)測(cè)采用不同焊材時(shí)，過(guò)渡層焊縫區(qū)及基層焊縫區(qū)的組織分布，進(jìn)而對(duì)焊材進(jìn)行初步的比較選擇[12]。如圖2所示，Q235B和304母材的鉻鎳當(dāng)量對(duì)應(yīng)圖中a和b點(diǎn)；ER309L與TGF309L焊絲對(duì)應(yīng)圖中d點(diǎn)；ER70S-6焊絲對(duì)應(yīng)圖中e點(diǎn)；由圖1可得，1道次焊接時(shí)2種母材厚度相同，可假設(shè)熔化量相同，即圖2中c點(diǎn)，一般坡口角度為60°的V形坡口，母材的熔合比大約為30%～40%，將c點(diǎn)與過(guò)渡層焊材ER309L與TGF309L對(duì)應(yīng)點(diǎn)，即圖2中d點(diǎn)相連，取距d點(diǎn)30%～40%位置，即可得到過(guò)渡層焊縫金屬組織的近似位置，同理可以得到蓋面層焊縫近似組織。

圖2 舍夫勒?qǐng)D

由圖2可得，ER309L與TGF309L進(jìn)行過(guò)渡層焊接的焊縫組織為奧氏體 + 5%左右的鐵素體，組織成分與304接近。ERNiCrMo-3焊材屬于鉻鎳合金焊材，對(duì)此焊材，舍夫勒?qǐng)D不完全適用，計(jì)算的焊縫近似鉻當(dāng)量為24.245～26.508 8，鎳當(dāng)量為42.89～48.38，熔化部分母材后會(huì)生成部分奧氏體組織，ER70S-6進(jìn)行蓋面層焊接的組織則為馬氏體組織。

由于焊接是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，受焊接熱輸入、材料熔合比、合金元素?zé)龘p、后續(xù)焊道熱循環(huán)作用及操作水平等諸多因素影響，因此通過(guò)舍夫勒?qǐng)D只能對(duì)焊縫的組織進(jìn)行初步的預(yù)測(cè)，焊縫及熱影響區(qū)的組織需以后續(xù)顯微組織觀(guān)察結(jié)果為準(zhǔn)。

1.2 焊接試驗(yàn)工藝參數(shù)

表4列出了3種焊接方案的參數(shù)，3種方案各道次焊絲直徑均為?1.6 mm，焊接時(shí)保護(hù)氣體為氬氣，噴嘴氬氣流量為13～15 L/min；為避免焊接時(shí)焊縫背面氧化，方案A和C在焊接過(guò)渡層時(shí)需進(jìn)行背面充氬氣保護(hù)，氬氣流量為7～9 L/min，方案B采用免充氬氣焊絲進(jìn)行過(guò)渡層焊接，不需要背面充氬氣保護(hù)；試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)TGF309L由于帶有藥皮，相對(duì)于其它組，需要較大的電流與電壓方可保證熔合。3組方案蓋面層焊接時(shí)均采用ER70S-6，焊接熱輸入見(jiàn)表4，焊接時(shí)將層間溫度嚴(yán)格控制在150 ℃以下。

表4 焊接工藝參數(shù)

1.3 力學(xué)性能檢測(cè)

焊后對(duì)焊縫的宏觀(guān)形貌進(jìn)行觀(guān)察，確定是否有燒穿、咬邊、焊瘤、夾渣、裂紋等明顯缺陷。

用線(xiàn)切割方法切取顯微金相試樣和顯微硬度測(cè)試試樣，金相試樣經(jīng)砂紙打磨并拋光后，用4%的硝酸酒精溶液和王水分別腐蝕碳鋼側(cè)和不銹鋼側(cè)及焊縫區(qū)域，然后用景深攝像機(jī)、徠卡顯微鏡、掃描電鏡、能譜分析儀及線(xiàn)掃描分析儀對(duì)復(fù)合板焊接接頭進(jìn)行組織分析；用線(xiàn)切割方法切取拉伸試樣，進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，并在之后利用掃描電鏡觀(guān)察斷口形貌。顯微硬度測(cè)試試樣經(jīng)砂紙打磨并拋光后，用顯微維氏測(cè)試儀進(jìn)行顯微硬度測(cè)試。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 焊縫宏觀(guān)形貌

對(duì)焊縫的宏觀(guān)形貌進(jìn)行觀(guān)察，圖3為方案A焊縫宏觀(guān)形貌，經(jīng)觀(guān)察，3組方案正、背面焊縫均成形良好，無(wú)燒穿、咬邊、焊瘤、夾渣、裂紋等明顯缺陷。與雙面充氬氣的傳統(tǒng)焊接方法相比，打底焊道采用藥皮焊絲的B組，焊接時(shí)試板背部未充氬氣保護(hù)，焊縫背部未見(jiàn)嚴(yán)重氧化等明顯缺陷，這說(shuō)明藥皮對(duì)焊縫成形起到一定的保護(hù)作用。

圖3 焊后宏觀(guān)形貌

2.2 焊縫顯微組織

采用400號(hào)、800號(hào)、1200號(hào)、1500號(hào)和2000號(hào)砂紙及自動(dòng)拋光機(jī)對(duì)金相試樣進(jìn)行打磨、拋光，腐蝕劑采用4%的硝酸酒精溶液及王水溶液，分別對(duì)碳鋼側(cè)及不銹鋼側(cè)進(jìn)行腐蝕，利用景深攝像機(jī)和徠卡光學(xué)顯微鏡對(duì)焊接接頭進(jìn)行顯微組織觀(guān)察。

利用景深攝像機(jī)對(duì)4%的硝酸酒精溶液腐蝕后的金相試樣進(jìn)行觀(guān)察，以方案A為例，經(jīng)腐蝕后的金相試樣如圖4所示。從圖4中可以看到碳鋼側(cè)明顯的熱影響區(qū)，受焊接熱輸入的影響，TGF309L打底的B組1道次熱影響區(qū)寬度大于其余幾組，且3組1道次熱影響區(qū)寬度大于2～3道次；3組方案碳鋼側(cè)1道次熱影響區(qū)寬度分別為3.7 mm，4.0 mm和3.6 mm，2～3道次熱影響區(qū)寬度分別為3.3 mm，3.4 mm和3.3 mm。

圖4 各道次熱影響區(qū)示意圖

304及Q235B母材顯微組織如圖5所示，304不銹鋼側(cè)母材組織受板材軋制成形過(guò)程影響，晶粒為與復(fù)合界面平行的細(xì)長(zhǎng)狀柱狀晶組織；Q235B母材由白色的鐵素體等軸晶與分布在鐵素體邊界上的黑色珠光體組織構(gòu)成。

圖5 母材顯微組織

3組焊接接頭焊縫的顯微組織如圖6所示。圖6a、圖6b采用ER309L做過(guò)渡層焊材的A組與以TGF309L做過(guò)渡層焊材的B組過(guò)渡層焊縫組織均由奧氏體加少量鐵素體組成，鐵素體呈細(xì)小的蠕蟲(chóng)狀組織分布在奧氏體的晶界上。焊縫中含有的δ鐵素體在蠕蟲(chóng)狀到板條狀形態(tài)之間變化，通常出現(xiàn)在以鐵素體-奧氏體模式（FA）凝固的焊縫中[13]，當(dāng)1.48≤Creq/Nieq≤1.95時(shí)，不銹鋼的凝固模式通常為FA模式[14]。由表3可知，ER309L與 TGF309L的Creq值為25.5，Nieq值為14.45，鉻鎳當(dāng)量比值均為1.76，焊縫凝固模式表現(xiàn)為FA模式，凝固時(shí)促進(jìn)了蠕蟲(chóng)狀鐵素體的生成。一般來(lái)說(shuō)，4%～12%的δ相鐵素體可以防止焊接時(shí)P和S等元素偏析產(chǎn)生凝固裂紋，提高焊縫的塑性和韌性，且可以打亂單一奧氏體組織的方向性，避免組織中貧鉻層貫穿于奧氏體晶粒之間，形成腐蝕介質(zhì)的集中通道，有助于減少晶間腐蝕傾向[15]。如圖6c所示，采用ERNiCrMo-3做過(guò)渡層焊材的C組焊縫區(qū)組織由細(xì)小的等軸晶粒及晶間組織構(gòu)成，由于焊接過(guò)程中熱輸入較小，焊縫中沒(méi)有粗大的柱狀晶生成，對(duì)接頭的性能是有利的。圖6d為3組方案的蓋面層焊縫典型顯微組織，可以看出，采用ER70S-6做蓋面層焊材的焊縫組織為板條狀馬氏體組織，焊縫顯微組織觀(guān)察結(jié)果與通過(guò)舍夫勒?qǐng)D所做的組織預(yù)測(cè)基本一致。

碳鋼側(cè)與不銹鋼側(cè)熱影響區(qū)組織如圖7所示，圖7b～7d對(duì)應(yīng)圖7a中B點(diǎn)、C點(diǎn)、D點(diǎn)。由于3組焊接方案的焊接熱輸入相近，不銹鋼側(cè)和碳鋼側(cè)的熱影響區(qū)組織接近，只是熱影響區(qū)晶粒平均尺寸及熱影響區(qū)寬度存在一定區(qū)別，焊接熱影響區(qū)根據(jù)距離熔合線(xiàn)由遠(yuǎn)及近可分為部分相變區(qū)、正火區(qū)（完全相變區(qū)）、粗晶區(qū)3部分。在焊接熱循環(huán)作用下，母材的部分相變區(qū)與正火區(qū)晶粒發(fā)生重結(jié)晶，變?yōu)榧?xì)小的奧氏體等軸晶組織，靠近熔合線(xiàn)處，受過(guò)熱影響，不銹鋼晶粒長(zhǎng)大嚴(yán)重，生成粗大的奧氏體組織，如圖7b所示。

圖7 熱影響區(qū)顯微組織

圖7b為304母材靠近熔合線(xiàn)處，部分鐵素體組織沿垂直于熔合線(xiàn)向304熱影響區(qū)生長(zhǎng)，這是由于當(dāng)工件是多相材料時(shí)，在重熔過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生外延生長(zhǎng)現(xiàn)象，此區(qū)域奧氏體晶粒的生長(zhǎng)受沿奧氏體晶界生長(zhǎng)的鐵素體限制，導(dǎo)致在熔合線(xiàn)附近的奧氏體晶粒尺寸低于粗晶區(qū)晶粒尺寸[16]。

碳鋼側(cè)母材組織由鐵素體和珠光體組成，珠光體分布在鐵素體晶界上，在焊接熱作用下，部分相變區(qū)與正火區(qū)晶粒發(fā)生重結(jié)晶，晶粒變的細(xì)小。如圖7d所示，在最終道次熱影響區(qū)靠近熔合線(xiàn)處，晶粒粗化嚴(yán)重，部分生成魏氏組織，此區(qū)域的力學(xué)性能也最差。而從圖7c可以看出，C點(diǎn)位置晶粒未發(fā)生明顯粗化，只是在靠近熔合線(xiàn)區(qū)域發(fā)生局部脫碳，此區(qū)域晶粒較細(xì)，一方面是由于采用熱輸入較小的TIG方法；另一方面是由于1道次熱影響區(qū)受后續(xù)2～3道次的焊接熱循環(huán)作用影響，近焊縫區(qū)組織發(fā)生再次正火，晶粒變得細(xì)小均勻。

2.3 線(xiàn)掃描

利用電鏡分別對(duì)基層母材—過(guò)渡層焊縫和復(fù)層母材—過(guò)渡層焊縫進(jìn)行線(xiàn)掃描，觀(guān)察合金元素稀釋及碳遷移的情況，線(xiàn)掃描位置如圖8所示。

圖8 線(xiàn)掃描位置

一般來(lái)說(shuō)，過(guò)渡層焊縫區(qū)域是觀(guān)察的重點(diǎn)，過(guò)渡層焊縫與基層Q235B母材的界面處，即圖8中Line 1區(qū)域容易發(fā)生合金元素稀釋及碳遷移現(xiàn)象，若生成碳化鉻等化合物，會(huì)使焊縫的力學(xué)性能劣化；而復(fù)層304母材—過(guò)渡層焊縫區(qū)域，即圖中Line 2區(qū)域的合金元素成分會(huì)影響復(fù)層的耐蝕性能，需對(duì)這2個(gè)區(qū)域進(jìn)行重點(diǎn)研究。

線(xiàn)掃描結(jié)果如圖9所示，圖9a～圖9c是方案A、方案B、方案C的基層母材—過(guò)渡層焊縫，即Line 1區(qū)域線(xiàn)掃描結(jié)果，從圖9a～圖9c可以看出，方案A、方案B、方案C的接頭基層母材—過(guò)渡層焊縫區(qū)域均發(fā)生合金元素稀釋?zhuān)谶^(guò)渡區(qū)未出現(xiàn)平臺(tái)，說(shuō)明組織合金元素成分均勻過(guò)渡，未出現(xiàn)碳化鉻等化合物。采用ER309L進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案A，與采用TGF309L進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案B，過(guò)渡層合金元素含量變化趨勢(shì)接近，后者合金元素含量略高，證明氧化皮起到一定的防止合金元素?zé)龘p的作用。采用ERNiCrMo-3進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案C，過(guò)渡層焊縫區(qū)域合金元素含量大大超過(guò)其它方案，且熔合區(qū)寬度很小，只有6 μm，而采用ER309L及TGF309L進(jìn)行焊接的，熔合區(qū)寬度分別為25和30 μm。

圖9 線(xiàn)掃描結(jié)果

奧氏體不銹鋼母材中的微量元素含量對(duì)焊接過(guò)程中界面行為有顯著影響，焊接時(shí)應(yīng)對(duì)焊縫微量元素含量進(jìn)行嚴(yán)格控制[17]。圖9d～圖9f是方案A、方案B、方案C復(fù)層母材—過(guò)渡層焊縫，即Line 2區(qū)域線(xiàn)掃描結(jié)果。采用ER309L進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案A和采用TGF309L進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案B熔合線(xiàn)兩側(cè)合金元素成分幾乎無(wú)變化，這是由于采用同成分原則選用焊材，保證了接頭的耐蝕性；同時(shí)可以說(shuō)明采用ER309L和TGF309L焊絲保證了焊縫內(nèi)側(cè)不會(huì)因?yàn)榛鶎犹间摪l(fā)生合金元素的稀釋。采用ERNiCrMo-3進(jìn)行過(guò)渡層焊接的方案C，焊縫處合金元素含量高于304母材，類(lèi)似于在接頭內(nèi)側(cè)堆焊耐蝕合金的防腐蝕方法。

2.4 力學(xué)性能

2.4.1 拉伸試驗(yàn)

采用INSTRON電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)對(duì)以上各組焊接試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，拉伸速率為0.5 mm/min，拉伸試樣尺寸及試驗(yàn)結(jié)果如圖10所示。

圖10 拉伸試樣尺寸及試驗(yàn)結(jié)果

試樣均斷在遠(yuǎn)離焊縫的母材位置，3組方案的抗拉強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率見(jiàn)表5。由表5可以看出，方案A和B抗拉強(qiáng)度略低于方案C，斷后伸長(zhǎng)率則更大一些，各方案抗拉強(qiáng)度均達(dá)到基層材料的性能；受焊接熱作用影響，焊接接頭斷后伸長(zhǎng)率相比于基層Q235B，均有一定程度的下降。

表5 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

采用電鏡對(duì)拉伸試驗(yàn)斷口進(jìn)行顯微觀(guān)察，如圖11所示，分別對(duì)整體斷口、Q235B+304界面處、304側(cè)及Q235B側(cè)進(jìn)行觀(guān)察，可以看到，拉伸試驗(yàn)斷口復(fù)合界面連接良好，靠近邊緣處略有開(kāi)裂。Q235B側(cè)存在大量等軸韌窩，304側(cè)韌窩較少，可以推測(cè)，在拉伸過(guò)程中基層側(cè)首先達(dá)到強(qiáng)度極限發(fā)生塑性斷裂。

圖11 拉伸斷口形貌

2.4.2 顯微硬度測(cè)試

采用顯微硬度儀測(cè)量焊接接頭的顯微硬度，工作載荷為2.94 N，保持時(shí)間為10 s。接頭的硬度取點(diǎn)線(xiàn)為垂直焊縫的兩條水平線(xiàn)，分別為基層母材—過(guò)渡層焊縫，復(fù)層母材—過(guò)渡層焊縫，如圖12所示。每條線(xiàn)上每間距0.5 mm取一個(gè)點(diǎn)，在熔合線(xiàn)兩側(cè)0.2 mm處各取一個(gè)點(diǎn)，以保證測(cè)得熔合線(xiàn)兩端的硬度變化。

圖12 顯微硬度取點(diǎn)位置

圖13為L(zhǎng)ine 1和Line 2測(cè)得的顯微硬度。如圖13a所示，過(guò)渡層采用的焊材硬度均大于基層母材Q235B，導(dǎo)致過(guò)渡層焊縫硬度較高；采用ERNiCrMo-3作為過(guò)渡層焊材的方案C過(guò)渡層焊縫硬度明顯高于ER309L及TGF309L作為過(guò)渡層焊材的A組和B組，這是由于ERNiCrMo-3焊材本身的硬度高于304不銹鋼。3組方案的焊縫靠近熔合線(xiàn)區(qū)域，均存在一個(gè)狹窄的硬度突增區(qū)域，結(jié)合圖7c可知，此區(qū)域發(fā)生了碳遷移，導(dǎo)致焊縫邊緣硬度突增。熱影響區(qū)硬度上升，是由于過(guò)渡層焊縫部分合金元素向熱影響區(qū)遷移導(dǎo)致熱影響區(qū)Cr和Ni等合金元素含量高于母材，起到置換或間隙強(qiáng)化效果，對(duì)位錯(cuò)起釘扎作用。

圖13 顯微硬度

如圖13b所示，復(fù)層焊縫及熱影響區(qū)硬度低于復(fù)層母材，其中C組焊縫硬度明顯高于A(yíng)和B組。熱影響區(qū)奧氏體晶粒受焊接循環(huán)作用影響，靠近熔合線(xiàn)附近晶粒長(zhǎng)大，導(dǎo)致此區(qū)域相比于304母材，硬度有一定的下降。

3 結(jié)論

（1）采用鎢極氬弧焊工藝，ER309L，ERNiCrMo-3，TGF309L及ER70S-6焊絲焊接的3組焊接接頭，焊后均成形良好，無(wú)明顯焊接缺陷。

（2）焊縫顯微組織觀(guān)察顯示，采用ER309L和TGF-309L焊絲的過(guò)渡層焊縫組織為奧氏體 + 少量蠕蟲(chóng)狀鐵素體；采用ERNiCrMo-3焊絲的過(guò)渡層焊縫組織為細(xì)小的等軸晶組織；采用ER70S-6焊絲的蓋面層焊縫組織為板條狀馬氏體組織。3組接頭焊縫顯微組織均未出現(xiàn)粗大的柱狀晶組織。

（3）熱影響區(qū)顯微組織觀(guān)察顯示，受焊接熱輸入影響，采用TGF309L焊絲進(jìn)行過(guò)渡層焊接的一組，熱影響區(qū)寬度和平均晶粒尺寸要大于其余2組。3組接頭復(fù)層側(cè)熱影響區(qū)及基層側(cè)最終道次熱影響區(qū)晶粒組織有一定的粗化，而基層側(cè)1道次熱影響區(qū)一方面受后續(xù)道次熱循環(huán)作用影響，發(fā)生正火作用，另一方面由于采用TIG方式焊接，整體熱輸入較小，晶粒變得均勻細(xì)小。

（4）線(xiàn)掃描結(jié)果顯示，3組接頭過(guò)渡層焊縫組織合金元素含量均達(dá)到母材要求，熔合線(xiàn)處合金元素過(guò)渡均勻，未發(fā)生碳化鉻等不良相的析出。采用ERNiCrMo-3焊絲的方案，熔合線(xiàn)附近的元素?cái)U(kuò)散過(guò)渡區(qū)寬度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于其余兩組。

（5）3組接頭拉伸性能均滿(mǎn)足復(fù)合管的抗拉強(qiáng)度要求，當(dāng)采用ER70S-6焊絲進(jìn)行蓋面層焊接時(shí)，會(huì)生成硬度較高的板條狀馬氏體組織導(dǎo)致硬度增大，但對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度影響不大。3組方案的基層母材—過(guò)渡層焊縫的熔合線(xiàn)附近均會(huì)由于發(fā)生碳遷移導(dǎo)致局部硬度增大，這是接頭性能的薄弱環(huán)節(jié)。