彭許文
(南丹縣南方金屬有限責(zé)任公司,廣西 南丹 547000)
南丹縣南方金屬有限責(zé)任公司現(xiàn)采用的是常壓浸出工藝,鋅浸出渣通過回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)為氧化鋅,將鋅浸出渣中的鉛、鋅、銦、少量的銀進(jìn)行回收,再通過多膛爐脫氟氯、氧化鋅中性浸出、酸性浸出后生成鉛銀渣。鉛銀渣都是送鉛系統(tǒng)處理,因此降低鉛銀渣中鋅可以提高金屬回收率,減少損失[1-3]。但是公司在實(shí)際生產(chǎn)過程中,鉛銀渣含鋅指標(biāo)波動(dòng)頻繁,部分指標(biāo)到達(dá)了7%~8%。本文對(duì)鉛銀渣含鋅高的原因進(jìn)行研究分析,采取改進(jìn)措施,取得了一定效果。
該公司現(xiàn)采用的是常壓浸出工藝,產(chǎn)生的浸出渣,經(jīng)過回轉(zhuǎn)窯揮發(fā)、氧化,形成氧化鋅,再通過多膛爐脫氟氯、氧化鋅中性浸出、酸性浸出等工序處理后生成鉛銀渣送鉛系統(tǒng)處理。工藝流程如圖1所示。
圖1 氧化鋅生產(chǎn)工藝流程圖
1.2.1 回轉(zhuǎn)窯處理浸出渣
在1100~1300℃的高溫下,浸出渣中的鋅等有價(jià)金屬被一氧化碳還原為金屬而揮發(fā)進(jìn)入煙氣,在煙氣中被氧化成氧化物,隨煙氣進(jìn)入收塵系統(tǒng)被收集下來。
主要化學(xué)反應(yīng)式:
在料層內(nèi):
C+O2→CO2
CO2+C→2CO2
ZnO+CO→Zn↑+CO2
ZnO+C→Zn↑+CO
在料層上空:
Zn(氣)+1/2O2→ZnO
CO+1/2O2→CO2
1.2.2 多膛爐脫氟氯
該公司氧化鋅氟、氯含量平均達(dá)到0.1% ~0.2%,氟、氯離子在生產(chǎn)過程中,不但對(duì)電積過程造成危害,也會(huì)對(duì)設(shè)備造成腐蝕,所以采用多膛爐來脫除氧化鋅中的氟、氯離子。
多膛爐是220m2的焙燒爐,共有10層,氧化鋅從爐頂進(jìn)料,經(jīng)過第一、二層預(yù)熱、干燥后,在四層、六層、八層分別安裝兩個(gè)燃燒室,煤氣燃料在燃燒室燃燒,熱量對(duì)爐膛內(nèi)氧化鋅原料加熱焙燒,焙燒的實(shí)質(zhì)是在400~850℃高溫和一定負(fù)壓的情況下,氟化物、氯化物發(fā)生物理、化學(xué)變化,使低沸點(diǎn)氟、氯化合物解析揮發(fā)重返氣相,隨爐氣和氧化鋅煙塵一道進(jìn)入煙氣系統(tǒng)而除去,經(jīng)焙燒后的氧化鋅從爐底排出,經(jīng)冷卻圓筒冷卻、球磨機(jī)破碎后送氧化鋅浸出。
1.2.3 氧化鋅浸出
該公司的氧化鋅浸出可以分為中性浸出和酸性浸出(包括低酸浸出、高酸浸出和超高酸浸出)。
中性浸出是用鋅電解廢液作為溶劑,控制適當(dāng)?shù)膒H值和溫度,使原料中大部分鋅進(jìn)入溶液,而銦、鍺、鉛等有價(jià)金屬水解沉淀,則殘留于渣中。
化學(xué)反應(yīng)式如下:
ZnO+H2SO4=ZnSO4+H2O
酸性浸出是用鋅電解廢液和硫酸作溶劑,在高溫和較高酸度的條件下,使氧化鋅中性浸出底流中的鋅、銦,盡可能地進(jìn)入溶液,而鉛留于渣中,達(dá)到鋅、銦和鉛的分離。
ZnO+H2SO4=ZnSO4+H2O
In2O3+3H2SO4=In2(SO4)3+3H2O
經(jīng)過高酸浸出后,礦漿經(jīng)壓濾后形成鉛銀渣濾餅,送鉛系統(tǒng)處理。
2022年5月,鉛銀渣化驗(yàn)結(jié)果見表1。
表1 2022年5月鉛銀渣化驗(yàn)結(jié)果 %
從表1可以看出,鉛銀渣含鋅平均4.67%,其中不溶鋅平均達(dá)到了2.57%。從工藝流程和反應(yīng)原理中查找不溶鋅高的原因,在回轉(zhuǎn)窯處理浸出渣階段,該公司的生產(chǎn)實(shí)際情況如下:
該公司的2臺(tái)回轉(zhuǎn)窯尺寸為Φ4.3m×62m,隨著公司的電鋅產(chǎn)能逐步增加,浸出渣產(chǎn)量與回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量不匹配,回轉(zhuǎn)窯被迫加大負(fù)荷投料,大負(fù)荷抽風(fēng),導(dǎo)致氧化鋅含碳、鐵、硫化鋅偏高。
當(dāng)揮發(fā)窯反應(yīng)帶溫度高于1100℃時(shí),鐵酸鋅、硅酸鋅和硫酸鋅都容易分解。硫酸鋅由于含有硫,在高溫狀態(tài)下會(huì)快速分解形成SO2等物質(zhì),部分ZnSO4會(huì)被還原成ZnS。
2ZnSO4=2ZnO+2SO2+O2
ZnSO4+2C=ZnS+2CO2
ZnSO4+4CO=ZnS+4CO2
在反應(yīng)帶高溫區(qū),從物料中揮發(fā)出來的大量鋅蒸氣和少量硫蒸氣,由于充滿了整個(gè)窯內(nèi)空間,加之窯內(nèi)各區(qū)溫度的差異。因而在避開火焰的靠窯壁較低溫度處(因窯外殼淋水)或者后端,鋅蒸汽可能與爐氣中爐氣中的SO2,S(g)及PbS等作用而被硫化。
2ZnS=2Zn(g)+S2(g)
3Zn(g)+SO2=ZnS+2ZnO
2Zn(g)+S2(g)=2ZnS
回轉(zhuǎn)窯氧化鋅化驗(yàn)成分見表2。
表2 回轉(zhuǎn)窯氧化鋅化學(xué)成分 %
通過表2可知,在回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)階段,大量的鋅蒸汽在窯內(nèi)被還原為硫化鋅(根據(jù)經(jīng)驗(yàn)分析,這部分占硫化鋅總量的90%),同時(shí)因?yàn)轱L(fēng)機(jī)抽力大,部分硫化鋅直接被抽至布袋(根據(jù)經(jīng)驗(yàn)分析,這部分占硫化鋅總量的10%)。一般情況下,在氧化鋅浸出階段,硫化鋅與硫酸不發(fā)生反應(yīng),從而導(dǎo)致鉛銀渣含鋅偏高。
我們的氧化鋅都經(jīng)過了多膛爐處理,其實(shí)多膛爐在脫除氟氯的同時(shí),實(shí)際上,多膛爐在脫除氟氯的同時(shí),部分硫化鋅和硫化亞鐵被氧化,反應(yīng)如下:
ZnS+O2=ZnO+SO2
4FeS+5O2=2Fe2O3+4SO2
2022年6月開始,開始強(qiáng)化多膛爐操作,嚴(yán)格控制焙燒層溫度在800~830℃之間,負(fù)壓在-10Pa。
6月份焙燒后氧化鋅的化驗(yàn)結(jié)果見表3。
表3 多膛爐優(yōu)化操作后焙燒后氧化鋅化驗(yàn)結(jié)果%
從表3可以看出,通過多膛爐焙燒,氧化鋅中的不溶鋅下降,最低降至2.78%,氧化鋅中的鐵也大部分以三價(jià)鐵形式存在。
氧化鋅中的不溶鋅一般是以ZnS形式存在,一般情況下不與鋅電解廢液和硫酸發(fā)生反應(yīng),但是在酸洗浸出時(shí),ZnS在高溫、高酸和三價(jià)鐵的作用下,發(fā)生以下反應(yīng):
Fe2O3+3H2SO4=(Fe)2(SO4)3+3H2O
ZnS+Fe2(SO4)3=ZnSO4+2FeSO4+S
通過優(yōu)化操作后,6月10~13日對(duì)鉛銀渣進(jìn)行取樣,鉛銀渣的化驗(yàn)結(jié)果見表4。
表4 多膛爐優(yōu)化操作后鉛銀渣化驗(yàn)結(jié)果%
由表4可以看出,經(jīng)過優(yōu)化多膛爐工藝操作后,鉛銀渣含鋅平均2.4%,指標(biāo)得到明顯優(yōu)化,不溶鋅平均也降到了0.48%。
當(dāng)然,有部分企業(yè)沒有多膛爐設(shè)備,為降低鉛銀渣含鋅,在酸性浸出段加入雙氧水、錳粉,將Fe2+氧化成Fe3+,再通過Fe3+去氧化ZnS,達(dá)到降低渣含鋅的效果,但是,雙氧水容易分解、利用效率低;錳粉會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)錳離子不斷增加。經(jīng)測(cè)算,使用這兩種物料的成本均遠(yuǎn)超多膛爐生產(chǎn)成本。
通過加強(qiáng)多膛爐運(yùn)行操作后,系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行一個(gè)月時(shí)間,鉛銀渣含鋅穩(wěn)定在3%左右,比4月份降低了1.67%,以南丹縣南方有色金屬有限公司2022年近4萬t鉛銀渣(干量)數(shù)量計(jì)算,減少鋅金屬流失668t,以每噸鋅金屬2萬元計(jì)價(jià),降低損失1336萬元。在為公司減少損失的同時(shí),也為后續(xù)鉛銀渣進(jìn)入鉛冶煉系統(tǒng)處理創(chuàng)造了良好的條件。
2.4.1 礦漿球磨粒度
礦漿球磨粒度越小,反應(yīng)比表面積越大,反應(yīng)更加充分,根據(jù)控制要求,球磨處礦漿小于-0.074mm粒度數(shù)量≥90%。
2.4.2 溫度
根據(jù)范特霍夫規(guī)則,一般每增加10℃,反應(yīng)速率增加2~4倍。氧化鋅中性浸出的溫度一般控制在70~80℃,酸性浸出的溫度一般控制在90~95℃。
生產(chǎn)實(shí)踐證明,通過加強(qiáng)多膛爐操作,降低氧化鋅中的不溶鋅含量,過程中加強(qiáng)球磨礦漿粒度、溫度的控制,可以大幅降低鉛銀渣含鋅,不但可以降低損失、創(chuàng)造效益,也為后續(xù)鉛銀渣進(jìn)入鉛冶煉系統(tǒng)處理創(chuàng)造了良好的條件。