李金峰

（中鼎國(guó)際工程有限責(zé)任公司，江西 南昌 330000）

1 工程概況

塔山煤礦石炭二疊系煤層四盤(pán)區(qū)軌道大巷布置在5#煤層，井口相對(duì)標(biāo)高1591 m，軌道大巷起點(diǎn)底板標(biāo)高+908.334 m，自四盤(pán)區(qū)回風(fēng)大巷H4 點(diǎn)前78 m 處至1070 西翼軌道大巷貫通點(diǎn)沿5#煤層頂板掘進(jìn)。四盤(pán)區(qū)軌道大巷為直墻半圓拱斷面，掘?qū)挕辆蚋?4700 mm×4150 mm，凈寬×凈高=5200 mm×4000 mm。掘巷階段臨時(shí)支護(hù)采用機(jī)載前探支護(hù)，永久支護(hù)頂、幫采用Ф22 mm 左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿，長(zhǎng)度2600 mm，錨固力為190 kN，錨索Ф21.8 mm、長(zhǎng)度6200 mm，錨固力為470 kN，預(yù)緊力為290 kN。如圖1。

圖1 四盤(pán)區(qū)軌道大巷掘進(jìn)支護(hù)詳情（mm）

2 四盤(pán)區(qū)軌道大巷礦壓特征

2.1 圍巖典型破壞特征

通過(guò)多次對(duì)四盤(pán)區(qū)軌道大巷進(jìn)行實(shí)地調(diào)查測(cè)量，得到巷道表面變形量變化情況。在成巷約60 d后，底板多處出現(xiàn)明顯的底鼓破壞，底鼓500～700 mm，兩幫出現(xiàn)明顯的內(nèi)移變形，變形量400～550 mm，頂板下沉量相對(duì)較小，多為150～250 mm，表面變形量隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而緩慢增大。在成巷約100 d 后，底板底鼓量增大為700～900 mm，兩幫內(nèi)移量增大為500～650 mm，頂板下沉量增大為200～300 mm，巷道底板和兩幫表現(xiàn)為蠕變特征，導(dǎo)致斷面收縮的主要破壞形式為底鼓大變形和幫部?jī)?nèi)擠。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量結(jié)果，對(duì)變形較嚴(yán)重的斷面進(jìn)行素描，得到巷道表面典型的破壞特征如圖2。成巷約一年后，巷道側(cè)幫擠壓內(nèi)移量最大可達(dá)到1.3 m，底鼓變形最大值可達(dá)到1.2 m，表面大變形已嚴(yán)重影響巷道的正常運(yùn)輸功能。四盤(pán)區(qū)軌道大巷不僅表現(xiàn)為表面的變形破壞，同樣出現(xiàn)多處的錨桿、錨索、表面噴層支護(hù)體破壞。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)收集的破斷錨索樣品，錨索及構(gòu)件的破壞形式主要可分為錨索托盤(pán)的卷曲、扭轉(zhuǎn)、破斷變形和錨索索體在距孔口1～1.5 m 處破斷。

圖2 四盤(pán)區(qū)軌道大巷典型破壞特征（m）

2.2 圍巖裂隙發(fā)育特征

為掌握四盤(pán)區(qū)軌道大巷圍巖內(nèi)部破壞情況，在巷道頂板設(shè)置一個(gè)觀測(cè)孔，采用鉆孔窺視儀得到圖3 所示結(jié)果。由圖可以清晰地看出頂板巖層的完整性和破碎情況。頂板巖層深度0～5 m 范圍內(nèi)存在多處裂隙發(fā)育帶，厚度多為0.2～0.5 m，巖石破碎較嚴(yán)重，局部存在明顯的大裂縫；在深度5～8 m 范圍內(nèi)，巖石破碎帶數(shù)量和厚度減小，存在一條破碎帶，厚度約0.2 m。軌道大巷圍巖松動(dòng)破壞屬于典型的大松動(dòng)圈[1]，頂板深度3.3～3.8 m 處厚度達(dá)到0.5 m 的破碎帶，對(duì)巷道圍巖穩(wěn)定造成較大危害。

圖3 頂板窺視結(jié)果

在四盤(pán)區(qū)軌道大巷兩幫施工鉆孔，采用超聲波探測(cè)法探測(cè)圍巖內(nèi)裂隙發(fā)育情況。結(jié)果表明，深度1 m 范圍內(nèi)超聲波的傳播時(shí)間差異較大，一些區(qū)域傳播時(shí)間達(dá)到125 ms，有的區(qū)域僅為104 ms，說(shuō)明局部圍巖破碎嚴(yán)重，內(nèi)部存在較多的裂縫、孔隙，導(dǎo)致超聲波傳播時(shí)間延長(zhǎng)[2-3]；而在深度大于2.3 m后，4 個(gè)鉆孔的超聲波傳播時(shí)間均明顯增大，說(shuō)明兩幫深度大于2.3 m 處的圍巖破碎嚴(yán)重。

3 軌道大巷分時(shí)分段雙殼注漿加固技術(shù)方案

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研測(cè)量及分析結(jié)果可知，巷道圍巖屬于大松動(dòng)圈破壞特征，表面變形量出現(xiàn)蠕變特性，因此設(shè)計(jì)通過(guò)淺部注漿+深部注漿提高圍巖的完整性和強(qiáng)度。將松散破碎的淺部煤巖體膠結(jié)為一個(gè)整體，漿液以滲透充填方式為主，提高淺部圍巖的自穩(wěn)能力和抵御深部巖層荷載的能力；深部圍巖采用注漿錨索進(jìn)行高壓劈裂注漿，起到改善圍巖受力狀態(tài)、提升支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的效果。其控制機(jī)理如圖4（a）所示。注漿壓力是圍巖注漿加固的重要指標(biāo)，根據(jù)四盤(pán)區(qū)軌道大巷埋深、圍巖破碎情況，結(jié)合類似巷道圍巖注漿加固的經(jīng)驗(yàn)[4]，設(shè)計(jì)淺部注漿壓力3 MPa，深部5 MPa。注漿錨桿規(guī)格為Φ22 mm×L2500 mm，注漿錨索規(guī)格為Φ21.8 mm×L6200 mm，錨桿注漿孔深2.55 m，錨索注漿孔深6.25 m，注漿材料采用P.C32.5復(fù)合硅酸鹽水泥，水灰比為5:2。根據(jù)以往注漿經(jīng)驗(yàn)確定錨桿擴(kuò)散半徑約為1500 mm，錨索注漿半徑約為2500 mm。為使?jié){液擴(kuò)散區(qū)域能夠連接為一個(gè)整體，設(shè)計(jì)頂板及兩幫注漿錨桿間排距為1000 mm×1000 mm，錨索間排距為1200 mm×1000 mm，底板注漿錨桿和錨索間排距為1800 mm×2000 mm。注漿錨桿錨索的具體布置形式如圖4。返修加固段工序流程：1）擴(kuò)修斷面至原尺寸；2）幫頂注漿錨桿、錨索安裝施工；3）底板注漿錨桿、錨索安裝施工；4）全斷面淺孔注漿；5）全斷面深孔注漿。

圖4 軌道大巷返修支護(hù)方案（mm）

4 應(yīng)用效果

4.1 表面變形特征

四盤(pán)區(qū)軌道大巷采用分時(shí)分段雙殼注漿加固技術(shù)返修施工后，在多處采用十字形布置表面位移觀測(cè)點(diǎn)，通過(guò)約100 d 的監(jiān)測(cè)得到頂板與底板、兩幫的絕對(duì)移近量變化規(guī)律如圖5。巷道圍巖變形量在成巷50 d 內(nèi)增大較快，在成巷50～80 d 內(nèi)，開(kāi)始緩慢的增大，成巷約80～100 d 后，表面變形量幾乎無(wú)明顯變化，頂?shù)装逑鄬?duì)移近量最終穩(wěn)定在4～9 cm，兩幫相對(duì)移近量最終穩(wěn)定在3～8 cm，相對(duì)于返修前成巷100 d 時(shí)，頂?shù)装濉蓭妥冃瘟糠謩e減小了88.5%、91.4%，表面變形量維持在較低水平，說(shuō)明設(shè)計(jì)的加固方案能夠有效抑制巷道表面的過(guò)度變形。

圖5 巷道表面變形量變化曲線

4.2 軌道大巷礦壓特征

四盤(pán)區(qū)軌道大巷采用分時(shí)分段雙殼注漿加固技術(shù)返修施工后，采用鉆孔窺視法及超聲波探測(cè)法再次進(jìn)行探測(cè)，整理得到圖6 所示結(jié)果。圖6（a）、（b）分別為返修前后頂板圍巖窺視結(jié)果，注漿加固前圍巖內(nèi)存在明顯的大裂隙，孔壁凹凸不平；而注漿后孔壁可以看到漿液的滲透、填充效果，孔壁光滑，圍巖完整，表面頂板巖層整體性增強(qiáng)，穩(wěn)定性提高。根據(jù)幫部超聲波探測(cè)結(jié)果可知，兩幫超聲波的傳播時(shí)間平均值約為60 ms，較返修前減小45.5%，深部大于1.5 m 后，超聲波傳播時(shí)間整體呈現(xiàn)減小趨勢(shì)，表面深度大于1.5 m 后，圍巖內(nèi)裂隙數(shù)量顯著減少，圍巖穩(wěn)定性、整體性提高。綜上可得，通過(guò)深部、淺部注漿，有效降低了圍巖內(nèi)裂隙發(fā)育程度，松動(dòng)破壞范圍減小，圍巖整體性、穩(wěn)定性得到改善。

圖6 圍巖裂隙鉆孔窺視結(jié)果

5 結(jié)論

塔山煤礦5#煤四盤(pán)區(qū)軌道大巷現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研表明，大巷表面變形特征為底鼓大變形和巷幫嚴(yán)重內(nèi)擠，頂板和兩幫松動(dòng)破壞范圍較大，屬于大松動(dòng)圈破壞特征，提出采用分時(shí)分段雙殼注漿加固技術(shù)進(jìn)行返修。設(shè)計(jì)具體的加固工序及措施，應(yīng)用后通過(guò)表面位移、鉆孔窺視等手段，表明軌道大巷表面變形量維持在較低水平，注漿錨桿、錨索無(wú)破斷失效現(xiàn)象，頂板巖層完整性、穩(wěn)定性顯著提升，巷道淺部圍巖裂隙發(fā)育程度顯著降低，松動(dòng)圈發(fā)育范圍顯著縮小，所設(shè)計(jì)的返修加固方案能夠有效控制圍巖的蠕變破壞，滿足礦井安全生產(chǎn)的要求。