顧佳

摘 要：某管柱電動助力轉向中間軸節(jié)叉在扭轉疲勞試驗中發(fā)生開裂，通過節(jié)叉開裂的失效樹逐一分析開裂原因，分析結果表明：節(jié)叉尺寸設計和螺栓擰緊力矩對節(jié)叉開裂具有較大影響作用。通過CAE模擬分析找出節(jié)叉應力薄弱點優(yōu)化節(jié)叉尺寸。通過螺栓選型和節(jié)叉拔出力試驗提升了螺栓防松性能并確定螺栓擰緊力矩的下極限。在節(jié)叉夾緊力和節(jié)叉強度中找到平衡點。通過兩組耐久試驗驗證確定了節(jié)叉優(yōu)化的有效性。

關鍵詞：轉向中間軸 節(jié)叉 開裂

1 前言

管柱電動助力轉向系統(tǒng)因其效率高、成本低、節(jié)能環(huán)保、安裝方便等優(yōu)點，被普遍應用于中小型汽車上。其工作原理是，當駕駛員握緊方向盤轉向時，扭矩傳感器接收到駕駛員的手力矩，轉動方向和轉動速度，傳感器把這些參數(shù)傳輸?shù)紼CU， ECU根據車速，駕駛模式等進行分析處理，指揮電機輸出助力，助力經過蝸桿蝸輪放大，通過中間軸傳遞到機械轉向機上。因此管柱電動助力轉向的中間軸在工作中承受了非常大的助力扭矩［1］。中間軸系統(tǒng)由管柱端萬向節(jié)總成（B點），滑動副總成，密封蓋，轉向器端萬向節(jié)總成（C點）等組成[2]。對于管柱電動助力轉向系統(tǒng)中間軸，對其強度，耐久性和可靠性提出了非常高的要求。

2 問題描述

某款管柱電動助力轉向管柱，經計算中間軸的最大工作扭矩為100Nm。按100Nm進行的扭轉耐久過程中，組1，2，3都發(fā)生了B點外節(jié)叉開裂情況，如圖1所示，試驗終止。試驗匯總結果如表1所示。后未進行中間軸旋轉耐久試驗。

3 節(jié)叉開裂分析

針對開裂節(jié)叉進行了斷口分析，綜合宏觀和微觀相貌，斷口呈多源疲勞斷裂特征。通過中間軸DFMEA中的失效模式和頭腦風暴法，匯總了中間軸節(jié)叉疲勞開裂的失效樹如圖2所示，通過對失效樹中的各個選項逐一排查，確認節(jié)叉開裂失效原因和優(yōu)化方案。

4 試驗條件

4.1 試驗參數(shù)設置

中間軸扭轉耐久試驗的輸入參數(shù)有試驗扭矩，加載頻率，循環(huán)數(shù)和試驗臺架的空間布置。經查以上幾點都按照要求進行。中間軸按照整車安裝角度固定在疲勞試驗臺上，上節(jié)叉（B點）使用對應的管柱輸出軸固定于伺服驅動，下節(jié)叉（C點）使用轉向機對應的輸入軸固定[3]。試驗輸入扭矩加載端是B端，這和中間軸在整車上的實際應用情況相一致。扭矩通過B端，經過中間軸滑移段，最后到C端。由于中間軸滑移段具有一定吸收降低振動的功能，所以扭矩傳遞到C端會平緩一些，這與試驗結果B點節(jié)叉開裂相，C點節(jié)叉無開裂相吻合。

4.2 試驗夾具狀況

中間軸扭轉試驗的B，C端夾具經檢測尺寸合格，試驗后無嚴重磨損。

5 節(jié)叉設計

5.1 節(jié)叉花鍵設計

B點節(jié)叉花鍵對手件為客戶制指定設計尺，花鍵設計按理論最小間隙0.01mm。B點節(jié)叉花鍵經止通規(guī)檢測合格。

5.2 節(jié)叉結構尺寸設計

對B點節(jié)叉進行尺寸檢測，結果合格。對B點節(jié)叉進行CAE模擬受力分析，在模擬由于螺栓擰緊產生加載夾緊力37.5KN的情況下，對節(jié)叉施加一定Nm扭矩，可以看到節(jié)叉的應力分布圖，應力最大的地方位于節(jié)叉腳開槽末端。這與節(jié)叉開裂部位相吻合。由于節(jié)叉斷裂處截面受限于裝配工裝的影響無法加厚加寬。尺寸上唯一能做調整的就是開槽的尺寸。我們就開槽尺寸及形狀做了如下的兩種優(yōu)化方案，并且進行了CAE模擬受力分析對比，如圖3顯示可以看出，經過尺寸優(yōu)化后的節(jié)叉加載一定扭矩后原開裂處的應力大幅降低。

5.3 節(jié)叉熱處理設計

節(jié)叉毛胚是熱鍛成型材料為S45C.為保證一定強度和韌性，經過調制處理。硬度要求為HV220-280.斷裂節(jié)叉金相檢測顯示斷口附近未見異常夾雜物，裂紋源處組織為回火索氏體和少量半網狀鐵素體，基體組織和擴展區(qū)組織為回火索氏體，硬度檢測HV256，符合要求。

6 連接螺栓

6.1 螺栓選型

連接螺栓根據客戶要求，選用規(guī)格為M10*1.25 6H。主要尺寸經檢測尺寸合格。當螺栓連接連接作用表面，施加一定的擰緊力矩，不同的摩擦因數(shù)分配到螺紋副，螺紋端面和夾緊力三部分的消耗功不同，一般情況，螺紋端面摩擦占50%，螺紋副摩擦占40%，10%扭矩轉化為夾緊力，摩擦因數(shù)與夾緊力成反比[4]。由之前節(jié)叉CAE受力分析表明降低節(jié)叉夾緊力可以減少開裂面應力。所以優(yōu)化選用了端面帶筋的防松螺栓代替普通螺栓如圖4，由于帶筋面的摩擦因數(shù)較大，同樣的擰緊力矩，螺紋端面的摩擦力矩消耗較大，同時端面帶筋螺栓的防松脫能力更強。

6.2 螺栓擰緊力矩

客戶定義的擰緊力矩為54-66Nm.如表1所示，66Nm擰緊力矩下B點節(jié)叉試驗開裂，54Nm擰緊力矩下B點節(jié)叉未開裂。說明螺栓的擰緊力矩對節(jié)叉工作時的應力有巨大影響。從CAE仿真也表明，降低節(jié)叉斷裂處應力的有效方法之一是降低夾緊力，也就是降低螺栓擰緊力矩。經確認，擰緊力矩的公差可以由+/-6Nm減小到+/-3Nm.但是降低擰緊力矩也會帶來夾緊力不夠耐久后螺栓松動的不利影響。為了便于測量節(jié)叉夾緊力，一般我們轉換成測量節(jié)叉夾緊花鍵軸后拉脫力。根據經驗，100Nm工作力矩的中間軸節(jié)叉拉脫力需要保持在8000N以上。驗證試驗選用優(yōu)化后的防松螺栓，和優(yōu)化后的B點節(jié)叉。多組不同擰緊力矩的試驗結果如表2所示。試驗結果表明優(yōu)化后的節(jié)叉，配合防松螺栓的最小擰緊力矩為58Nm，節(jié)叉拉脫力依然保持在8000N以上。

7 方案試驗驗證

對經過尺寸優(yōu)化后的B點節(jié)叉，配合防松螺栓，B點螺栓的擰緊力矩定為58Nm-64Nm.進行兩項耐久試驗。第一項扭轉耐久試驗考核中間軸強度，B，C點擰緊力矩3組上限1組下限，試驗順利通過，見表3。第二項旋轉耐久試驗用于考核中間軸抗磨損能力。B，C點擰緊力矩三組下限一組上限， 試驗順利通過，見表4。

8 結束語

本文針對某乘用車管柱電動助力中間軸旋轉耐久試驗B點節(jié)叉開裂問題，通過斷口分析確定了節(jié)叉為疲勞斷裂。通過失效樹對節(jié)叉開裂的影響因子進行逐一分析。其中通過CAE分析對節(jié)叉的尺寸做了優(yōu)化，通過理論分析和節(jié)叉拔出力試驗，確認了防松螺栓對優(yōu)化后節(jié)叉的最小擰緊力矩。最后對優(yōu)化后的中間軸軸進行扭轉耐久和旋轉耐久試驗驗證，確認了節(jié)叉優(yōu)化的有效性。

參考文獻：

[1]Manfred H， Peter P. Steering Handbook [M]. Springer，Switzerland，2017，406-407.

[2]關文達，汽車構造（第二版[M]）.北京：清華大學出版社，2009.

[3]田雙鵬. 淺談汽車轉向中間軸臺架試驗設計[J]. 時代汽車2021， 356（5）：98-99.

[4]彭守桃，李平. 汽車輪轂螺母擰緊扭矩分析及質量控制[J]. 汽車零部件2021， 15（2）：50-54.