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        噴油潤(rùn)滑型激光臉機(jī)械密封試驗(yàn)研究*

        2023-03-30 02:33:06王銘章胡廣陽(yáng)郝木明任寶杰李勇凡
        潤(rùn)滑與密封 2023年3期
        關(guān)鍵詞:動(dòng)環(huán)噴油運(yùn)轉(zhuǎn)

        王銘章 胡廣陽(yáng) 馬 婷 郝木明 任寶杰 李勇凡

        (1. 中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所 遼寧沈陽(yáng) 110015; 2. 中國(guó)航空發(fā)動(dòng)機(jī)集團(tuán)航空發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力傳輸重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 遼寧沈陽(yáng) 110015; 3. 中國(guó)石油大學(xué)(華東) 新能源學(xué)院 山東青島 266580;4. 東營(yíng)海森密封技術(shù)有限責(zé)任公司 山東東營(yíng) 257000)

        機(jī)械密封在旋轉(zhuǎn)設(shè)備中應(yīng)用廣泛, 其可靠性直接影響設(shè)備乃至裝置整體的正常運(yùn)行[1]。 隨著各工業(yè)領(lǐng)域的技術(shù)進(jìn)步, 對(duì)機(jī)械密封也提出了更高要求[2-3]。航空發(fā)動(dòng)機(jī)是航空飛行器的心臟, 目前在航空發(fā)動(dòng)機(jī)上應(yīng)用最廣泛的是平端面接觸式機(jī)械密封。 由于航空發(fā)動(dòng)機(jī)高轉(zhuǎn)速、 頻繁啟停、 振動(dòng)劇烈等惡劣工況,該機(jī)械密封易出現(xiàn)磨損嚴(yán)重、 溫升過(guò)高、 熱裂等問(wèn)題而過(guò)早失效。 端面開(kāi)設(shè)有一定槽型結(jié)構(gòu)的機(jī)械密封, 因其潤(rùn)滑狀態(tài)良好、 泄漏率低等特點(diǎn)已逐漸在各領(lǐng)域得到應(yīng)用[4]。 其工作原理是通過(guò)在密封端面開(kāi)設(shè)微米級(jí)淺槽, 利用流體動(dòng)壓效應(yīng), 將流體介質(zhì)主動(dòng)引入密封端面, 促進(jìn)端面間流體膜的形成, 達(dá)到潤(rùn)滑、 冷卻和減磨的效果[5-6]。

        在機(jī)械密封實(shí)驗(yàn)研究方面, 對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)之后密封端面狀態(tài)的分析是實(shí)驗(yàn)測(cè)試的重點(diǎn)目標(biāo)之一。 任寶杰等[7]建立了一套機(jī)械密封性能實(shí)驗(yàn)裝置, 可在不同壓力、轉(zhuǎn)速、 溫度條件下對(duì)多種型式機(jī)械密封的端面溫度、膜壓和膜厚等進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。 吳兆山等[8]開(kāi)展了深槽型機(jī)械密封的干運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)研究, 并提出密封端面結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)密封性能有一定的影響。 謝尚翔[9]以氣體潤(rùn)滑傾斜橢圓微孔端面密封為研究對(duì)象, 研究了其磨損特性, 分析了端面織構(gòu)對(duì)改善潤(rùn)滑和抑制磨損的效果。 CHEN 等[10]對(duì)多尺度復(fù)合織構(gòu)端面密封的摩擦扭矩進(jìn)行了測(cè)量, 證明了該種織構(gòu)對(duì)密封的潤(rùn)滑改善作用。 張國(guó)淵等[11]通過(guò)理論和試驗(yàn)研究了低溫高速動(dòng)靜結(jié)合型機(jī)械密封的性能, 實(shí)現(xiàn)了機(jī)械密封以開(kāi)啟力/泄漏量最大及液膜產(chǎn)生的溫升較小為目標(biāo)的優(yōu)化。

        激光臉 (Laser Face) 槽型是由約翰·克蘭(John Crane) 公司于20 世紀(jì)末發(fā)明的一種新型機(jī)械密封端面槽型[12]。 在流體動(dòng)壓效應(yīng)作用下, 該槽型可以實(shí)現(xiàn)對(duì)密封端面的充分潤(rùn)滑, 不僅可以減少密封端面的摩擦磨損, 控制泄漏量, 還可以實(shí)現(xiàn)良好的冷卻效果, 降低密封端面溫度, 預(yù)防因溫度過(guò)高導(dǎo)致密封環(huán)熱裂而失效的情況發(fā)生[13]。 因此激光臉機(jī)械密封在沒(méi)有輔助系統(tǒng)冷卻的情況下可良好運(yùn)行, 且?guī)缀蹩梢赃m用于所有的潔凈液體或含微量雜質(zhì)的液體, 適用范圍廣泛[14]。

        針對(duì)某航空發(fā)動(dòng)機(jī)附件機(jī)匣傳動(dòng)軸端機(jī)械密封易提早失效的問(wèn)題, 本文作者提出在其端面開(kāi)設(shè)激光臉槽型的改進(jìn)方法。 為了驗(yàn)證激光臉槽型機(jī)械密封的運(yùn)轉(zhuǎn)性能, 在實(shí)驗(yàn)室條件下模擬噴油潤(rùn)滑環(huán)境及高轉(zhuǎn)速和變轉(zhuǎn)速工況特征, 考察該機(jī)械機(jī)械密封的摩擦磨損特性、 熱特性和泄漏情況。

        1 密封結(jié)構(gòu)

        某航空發(fā)動(dòng)機(jī)附件機(jī)匣傳動(dòng)軸端機(jī)械密封的結(jié)構(gòu)如圖1 所示, 用于密封軸承潤(rùn)滑油的噴油潤(rùn)滑型端面密封由靜環(huán)和動(dòng)環(huán)組成。 針對(duì)該機(jī)械密封易提早失效的問(wèn)題, 在其端面開(kāi)設(shè)了激光臉槽型。 圖2 所示為開(kāi)設(shè)于非補(bǔ)償型動(dòng)環(huán)端面的激光臉槽型結(jié)構(gòu)。 在運(yùn)轉(zhuǎn)條件下, 端面外徑處的潤(rùn)滑油介質(zhì)可在近似矩形的引流槽作用下充分進(jìn)入密封端面, 并在弓形的回流槽作用下被反輸至端面外徑側(cè), 在對(duì)端面充分潤(rùn)滑的同時(shí)還可以實(shí)現(xiàn)良好的冷卻效果[15]。

        圖2 激光臉槽型結(jié)構(gòu)(mm)Fig.2 Geometry of the lase-face grooves on the rotor face (mm)

        2 試驗(yàn)驗(yàn)證

        2.1 試驗(yàn)工裝

        為了驗(yàn)證激光臉槽型機(jī)械密封的運(yùn)轉(zhuǎn)性能, 在實(shí)驗(yàn)室條件下模擬機(jī)械密封的噴油潤(rùn)滑工況, 設(shè)計(jì)了如圖3 所示的試驗(yàn)工裝。 由于運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)動(dòng)環(huán)端面會(huì)將潤(rùn)滑油“甩離”, 削弱摩擦副的潤(rùn)滑和冷卻效果, 因此設(shè)計(jì)了鋁質(zhì)節(jié)流環(huán), 通過(guò)O 形圈與內(nèi)壓蓋配合, 與動(dòng)環(huán)外圓形成間隙密封。 通過(guò)實(shí)測(cè)判斷, 潤(rùn)滑油可充滿(mǎn)節(jié)流環(huán)與動(dòng)環(huán)圍成的“小腔”, 使摩擦副外徑處能夠浸在潤(rùn)滑油中。

        圖3 噴油潤(rùn)滑機(jī)械密封試驗(yàn)工裝Fig.3 Test assembly of oil-injected lubricated mechanical seal

        2.2 輔助系統(tǒng)

        試驗(yàn)介質(zhì)為某型號(hào)航空潤(rùn)滑油, 利用數(shù)字式黏度計(jì)測(cè)量潤(rùn)滑油在不同溫度下的黏度, 根據(jù)測(cè)量結(jié)果擬合黏溫公式, 其黏溫特性如圖4 所示。

        圖4 潤(rùn)滑油黏溫特性Fig.4 Viscosity-temperature relationship of the lubricant

        潤(rùn)滑油供給輔助系統(tǒng)方案如圖5 所示, 主要由集成液壓站、 調(diào)節(jié)閥、 Y 形過(guò)濾器及管路等組成。 集成液壓站可以起到對(duì)介質(zhì)進(jìn)行儲(chǔ)存、 加壓及循環(huán)的作用; 液壓站上安裝有潤(rùn)滑油加熱棒, 可對(duì)潤(rùn)滑油進(jìn)行加熱; 加熱棒安裝于油箱內(nèi)并浸在潤(rùn)滑油中。 加熱棒功率為6 kW, 可在約7 min 將集成液壓站內(nèi)的潤(rùn)滑油由30 ℃加熱至120 ℃, 以滿(mǎn)足試驗(yàn)需求。

        圖5 輔助系統(tǒng)Fig.5 Auxiliary system

        2.3 試驗(yàn)方法

        為探究激光臉機(jī)械密封的性能, 對(duì)小孔噴油量和小孔噴油形態(tài)進(jìn)行了測(cè)試, 對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)前后端面特征進(jìn)行了測(cè)量, 在變工況和穩(wěn)態(tài)工況下測(cè)試了工裝處介質(zhì)溫度、 動(dòng)環(huán)溫度、 軸套溫度、 油箱介質(zhì)溫度以及泄漏量等參數(shù)。

        2.3.1 小孔噴油量和噴油形態(tài)測(cè)試

        小孔直徑為0.5 mm, 長(zhǎng)度約11 mm, 通過(guò)電火花穿孔工藝加工在內(nèi)壓蓋上。 試驗(yàn)分別在55 ~60 ℃和85~90 ℃溫度條件下以及0.15、 0.25、 0.35 MPa供壓條件下, 進(jìn)行小孔噴油測(cè)試, 記錄5 min 內(nèi)小孔噴油量和噴油形態(tài), 得到小孔噴油率隨供油壓力的變化規(guī)律。

        2.3.2 密封環(huán)端面特征測(cè)量

        對(duì)試驗(yàn)前后的密封環(huán)端面特征進(jìn)行拍照記錄, 并通過(guò)光帶圖來(lái)判斷動(dòng)、 靜環(huán)端面的磨損情況。 在變工況和穩(wěn)態(tài)工況下, 測(cè)量試驗(yàn)前后動(dòng)、 靜環(huán)的端面特征。 在靜環(huán)端面均布選取4 個(gè)測(cè)量點(diǎn), 使用數(shù)顯千分尺測(cè)量其高度, 獲得其磨損率。 使用表面輪廓儀對(duì)試驗(yàn)前后動(dòng)環(huán)槽深進(jìn)行測(cè)量, 從而判斷激光臉槽內(nèi)的積碳情況。

        2.3.3 密封性能測(cè)試

        分別測(cè)量變工況和穩(wěn)態(tài)工況下運(yùn)行時(shí)的動(dòng)環(huán)溫度、 軸套溫度、 工裝處介質(zhì)溫度和液壓站處介質(zhì)溫度, 以考察其溫度滿(mǎn)足溫度要求; 同時(shí)測(cè)量機(jī)械密封的泄漏量, 以判斷其密封性能。 具體測(cè)量項(xiàng)目、 測(cè)量手段與測(cè)量精度如表1 所示。

        表1 測(cè)量項(xiàng)目及測(cè)量手段Table 1 Measurement items and means

        3 結(jié)果與分析

        3.1 小孔噴油量與噴油形態(tài)測(cè)試結(jié)果與分析

        試驗(yàn)測(cè)得的不同溫度及壓力條件小孔噴油量與噴油形態(tài)如表2 所示。 可知, 小孔噴油率隨供油壓力的增大而增大, 也隨溫度的升高而增大。 噴油率同時(shí)受溫度影響, 是因?yàn)闈?rùn)滑油黏度隨溫度升高而降低, 而流量與液體黏度呈反比關(guān)系, 因而有上述趨勢(shì)。 噴油率與溫度及供油壓力關(guān)系如圖6 所示。

        圖6 噴油率-溫度-供油壓力關(guān)系Fig.6 Relationship of injection, temperature and pressure

        由表2 可知, 在55 ~60 ℃下, 小孔噴油形狀始終為油柱狀; 在85 ~90 ℃下, 小孔噴油形狀在0.15 MPa 時(shí)仍為油柱狀, 在0.25 及0.35 MPa 下, 小孔噴油有明顯霧化現(xiàn)象, 油柱變粗且呈白色有泡沫感。 圖7、 圖8 分別展示了不同噴油溫度下的小孔噴油形態(tài)。

        圖7 55~60 ℃條件下小孔噴油形態(tài)Fig.7 Orifice injection pattern from 55 ℃to 60 ℃:(a) 0.15 MPa; (b) 0.25 MPa; (c) 0.35 MPa

        圖8 85~90 ℃下小孔噴油形態(tài)Fig.8 Orifice injection pattern from 85 ℃to 90 ℃:(a) 0.15 MPa; (b) 0.25 MPa; (c) 0.35 MPa

        噴油測(cè)試結(jié)果表明, 較小黏度下容易形成霧狀噴油, 較大黏度下即使壓力較高、 流量較大, 也仍能保持油柱形態(tài)。 通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試得到的供油壓力和溫度與噴油率及噴油形態(tài)的對(duì)應(yīng)關(guān)系, 可用于指導(dǎo)在實(shí)際測(cè)試中, 根據(jù)噴油率需求對(duì)供油壓力和溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)和控制, 并獲知相應(yīng)操作條件下的噴油形態(tài), 輔助于后續(xù)潛在的故障或失效分析。

        3.2 密封參數(shù)測(cè)試結(jié)果與分析

        3.2.1 靜環(huán)特征參數(shù)測(cè)試結(jié)果與分析

        靜環(huán)為石墨材質(zhì), 運(yùn)轉(zhuǎn)前端面特征如圖9 (a)、(b) 所示, 可知其端面光帶條數(shù)為1, 表明運(yùn)轉(zhuǎn)前靜環(huán)端面平面度符合要求。

        長(zhǎng)時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)后, 靜環(huán)端面特征如圖9 (c)、 (d) 所示, 可知其光帶形狀較好, 表明端面平整光滑, 磨損程度很小。 此外, 通過(guò)對(duì)比運(yùn)轉(zhuǎn)前后靜環(huán)端面4 處測(cè)點(diǎn)的高度可得其磨損量約為2 μm (如表3 所示)。 可見(jiàn)靜環(huán)磨損量非常小, 其原因?yàn)橐龎翰鄣募橙胄?yīng)使端面間保持較為充分的潤(rùn)滑, 減少了微凸體接觸程度, 從而抑制了端面磨損, 使得密封壽命得以延長(zhǎng)。

        表3 運(yùn)轉(zhuǎn)前后靜環(huán)高度及磨損量Table 3 Height of stator before and after running and wear amount

        圖9 運(yùn)轉(zhuǎn)前后靜環(huán)端面特征Fig.9 Face features of the stator before and after running:(a) photo before running; (b) optical band before running;(c) photo after running; (d) optical band after running

        3.2.2 動(dòng)環(huán)特征參數(shù)測(cè)試結(jié)果與分析

        開(kāi)槽前的動(dòng)環(huán)端面如圖10 (a) 所示, 開(kāi)槽后如圖10 (b) 所示。 開(kāi)槽后對(duì)端面進(jìn)行研磨去毛刺, 使用表面輪廓儀測(cè)得槽深約為16 μm。 運(yùn)轉(zhuǎn)前動(dòng)環(huán)光帶如圖10 (c) 所示, 可知其端面光帶條數(shù)為1, 表明運(yùn)轉(zhuǎn)前動(dòng)環(huán)端面平面度符合要求。

        圖10 運(yùn)轉(zhuǎn)前動(dòng)環(huán)端面特征Fig.10 Face features of the rotor before running: (a) smooth rotor face; (b) grooved rotor face; (c) optical band before running

        運(yùn)轉(zhuǎn)后動(dòng)環(huán)端面特征如圖11 (a) 所示, 端面有結(jié)焦現(xiàn)象, 但容易擦拭掉(如圖11 (b) 所示)。 同時(shí)觀察到結(jié)焦為潤(rùn)滑油結(jié)焦, 結(jié)合靜環(huán)磨損量小的情況, 判斷結(jié)焦原因?yàn)椋?油箱內(nèi)加熱棒附近溫度過(guò)高,造成部分潤(rùn)滑油變質(zhì), 變質(zhì)潤(rùn)滑油通過(guò)介質(zhì)循環(huán)進(jìn)入端面與少量碳粉混合在高溫的環(huán)境下發(fā)生結(jié)焦。 測(cè)得積碳情況下激光臉回流槽(弓形槽) 槽深約為10 μm, 引流槽(近似矩形槽) 槽深為15 μm。 表明與運(yùn)轉(zhuǎn)前相比, 雖然端面有輕微結(jié)焦積碳現(xiàn)象, 但對(duì)槽深影響不大, 不會(huì)對(duì)密封性能造成明顯影響。 而在實(shí)際的工況中, 無(wú)需加熱潤(rùn)滑油, 可避免結(jié)焦現(xiàn)象的發(fā)生。

        圖11 運(yùn)轉(zhuǎn)后動(dòng)環(huán)端面特征Fig.11 Face features of the rotor after running: (a) rotor face after running; (b) partially cleaned

        3.3 密封性能參數(shù)測(cè)試結(jié)果與分析

        3.3.1 變工況運(yùn)行

        利用變頻器自帶的“簡(jiǎn)易PLC 功能” 可實(shí)現(xiàn)編程設(shè)置和自動(dòng)控制電機(jī)的多段速運(yùn)轉(zhuǎn), 轉(zhuǎn)速以9 210~6 630~9 210 ~6 630 r/min 的變轉(zhuǎn)速模式連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)1 h, 每20 min 記錄一次數(shù)據(jù)。

        圖12 所示為變工況條件下的溫度演變過(guò)程, 可知各處溫度基本穩(wěn)定, 無(wú)明顯波動(dòng)。 表明激光臉機(jī)械密封對(duì)密封端面有著良好的冷卻效果, 能夠適應(yīng)變工況運(yùn)行。 在整個(gè)變工況試驗(yàn)過(guò)程中, 并未觀察到有泄漏的情況發(fā)生, 其泄漏量始終為0, 完全滿(mǎn)足密封使用需求。

        圖12 變工況下溫度演變過(guò)程Fig.12 Evolutions of the temperatures at varying conditions

        3.3.2 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行

        為了對(duì)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的密封性能參數(shù)進(jìn)行測(cè)試, 將轉(zhuǎn)速和運(yùn)行時(shí)間設(shè)為變量, 分別選取9 210 r/min 運(yùn)轉(zhuǎn)6 h、 9 210 r/min 運(yùn)轉(zhuǎn)24 h、 9 390 r/min 運(yùn)轉(zhuǎn)4 h、8 565 r/min 運(yùn)轉(zhuǎn)20 h 以及6 630 r/min 運(yùn)轉(zhuǎn)6 h 共5組不同工況, 對(duì)其介質(zhì)溫度、 動(dòng)環(huán)溫度、 試驗(yàn)工裝的軸套溫度、 油箱介質(zhì)溫度以及泄漏量進(jìn)行測(cè)試, 試驗(yàn)過(guò)程中, 每30 min 記錄一次數(shù)據(jù)。

        圖13 展示了上述5 組不同工況下溫度隨時(shí)間的變化情況, 可知軸套溫度基本穩(wěn)定, 波動(dòng)較小, 而介質(zhì)溫度、 動(dòng)環(huán)溫度以及油箱介質(zhì)溫度都隨時(shí)間有小范圍的波動(dòng), 且波動(dòng)趨勢(shì)一致。 分析其原因是因?yàn)椋?在試驗(yàn)過(guò)程中, 為了模擬真實(shí)的噴油溫度, 使用加熱棒對(duì)油箱中的介質(zhì)進(jìn)行加熱, 但此加熱過(guò)程為手動(dòng)控制, 存在一定的誤差。 長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)后, 動(dòng)環(huán)溫度和軸套溫度都沒(méi)有明顯增加, 整體保持穩(wěn)定, 說(shuō)明激光臉機(jī)械密封對(duì)密封端面有良好的冷卻效果, 能夠適應(yīng)長(zhǎng)時(shí)間、 高轉(zhuǎn)速的運(yùn)行工況。

        圖13 穩(wěn)態(tài)工況下溫度演變過(guò)程Fig.13 Evolutions of the temperatures at steady-state conditions: (a) 9 210 r/min, 6 h; (b) 9 210 r/min,24 h; (c) 9 390 r/min, 4 h; (d) 8 565 r/min, 20 h; (e) 6 630 r/min, 6 h

        在整個(gè)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過(guò)程中, 無(wú)論轉(zhuǎn)速或運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)如何變化, 均未發(fā)現(xiàn)有泄漏的情況發(fā)生, 泄漏量始終為0。 表明激光臉機(jī)械密封可以適用于噴油潤(rùn)滑工況下 的長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行, 滿(mǎn)足其密封性能要求。

        4 結(jié)論

        在某航空發(fā)動(dòng)機(jī)附件機(jī)匣傳動(dòng)軸端機(jī)械密封端面開(kāi)設(shè)激光臉槽型, 并通過(guò)試驗(yàn)考察其在噴油潤(rùn)滑工況下的摩擦模型特性、 熱特性和泄漏情況。 主要得到以下結(jié)論。

        (1) 在變工況以及穩(wěn)態(tài)工況條件下運(yùn)轉(zhuǎn)后, 靜環(huán)磨損量約為2 μm, 動(dòng)環(huán)端面在擦拭后可恢復(fù)潔凈,槽底無(wú)頑固沉積, 動(dòng)、 靜環(huán)端面光帶形狀良好, 均表明端面無(wú)明顯磨損。

        (2) 在變工況以及穩(wěn)態(tài)工況運(yùn)轉(zhuǎn)條件下, 在介質(zhì)溫度較為穩(wěn)定的情況下, 動(dòng)環(huán)溫度和軸套溫度均能保持穩(wěn)定, 且無(wú)泄漏情況發(fā)生, 表明激光臉機(jī)械密封在噴油潤(rùn)滑工況下具備良好的熱特性(溫升有限)和密封效果。

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        海峽姐妹(2019年1期)2019-03-23 02:42:56
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