文＿鐘世曉（南寧市建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司建筑設(shè)計(jì)一分院，集團(tuán)副總工程師、分院總工程師，高級(jí)工程師）

關(guān)于錨桿的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、資料有很多，本文僅抽選針對(duì)抗浮錨桿試驗(yàn)的有關(guān)內(nèi)容進(jìn)行對(duì)比，并對(duì)其中一些內(nèi)容稍做延展分析。相關(guān)規(guī)范、圖集分別為《抗浮錨桿技術(shù)規(guī)程》（YB/T 4659——2018）、《建筑工程抗浮技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ 476——2019）、《巖土錨桿與噴射混凝土支護(hù)工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50086——2015）、圖集《建筑結(jié)構(gòu)抗浮錨桿》（22G815）、《高層建筑巖土工程勘察標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ/T 72——2017），《全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施——結(jié)構(gòu)（地基與基礎(chǔ)）》（2009年版）（以下簡稱《全國措施》）。

一、試驗(yàn)項(xiàng)目

基本試驗(yàn)：確定錨桿的極限承載力，驗(yàn)證錨桿設(shè)計(jì)參數(shù)和施工工藝的合理性，為錨桿設(shè)計(jì)、施工提供依據(jù)。

蠕變試驗(yàn)：為了檢測錨桿蠕變特性，為控制蠕變量和預(yù)應(yīng)力損失提供錨桿設(shè)計(jì)參數(shù)，包括蠕變速率試驗(yàn)和預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)。

超張拉檢驗(yàn)：抗浮錨桿對(duì)于巖土地層條件及施工工藝更為敏感，且受桿體強(qiáng)度的限制，應(yīng)采取部分錨桿進(jìn)行超張拉試驗(yàn)，以擴(kuò)大檢測的比例，使得檢測結(jié)果更為可靠。

持有荷載試驗(yàn)：測試錨桿工作狀態(tài)下的受拉荷載，或驗(yàn)證預(yù)應(yīng)力錨桿的鎖定荷載。持有荷載試驗(yàn)既可用于監(jiān)測預(yù)應(yīng)力錨桿在工作期間的桿體預(yù)應(yīng)力變化情況，也可對(duì)非預(yù)應(yīng)力錨桿的桿體拉力進(jìn)行檢測。對(duì)未埋設(shè)錨桿測力計(jì)的錨桿，采用持有荷載試驗(yàn)測試錨桿桿體持有荷載是一種有效的方法。注意一般要求在施工后進(jìn)行試驗(yàn)，甚至有明確應(yīng)在張拉鎖定后12小時(shí)內(nèi)完成持有荷載試驗(yàn)。在錨桿張拉鎖定完成時(shí)，進(jìn)行持有荷載試驗(yàn)得到的試驗(yàn)結(jié)果即為錨桿鎖定力值。

鎖定值試驗(yàn)：用于檢驗(yàn)錨桿預(yù)應(yīng)力施工控制過程及鎖定力與設(shè)計(jì)要求的符合程度。在JGJ 476——2019中屬于驗(yàn)收試驗(yàn)項(xiàng)目并給出試驗(yàn)方法，在圖集22G815則是要求張拉前應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)，但未提及試驗(yàn)方法。

驗(yàn)收試驗(yàn)：驗(yàn)證工程錨桿抗拔力是否滿足設(shè)計(jì)要求，為隱蔽工程提供驗(yàn)收依據(jù)。

為避免地基基礎(chǔ)沉降變形導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋松弛，預(yù)應(yīng)力錨桿鎖定宜在施工至一定階段后進(jìn)行。

各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、圖集要求進(jìn)行的試驗(yàn)項(xiàng)目詳見表1，其中JGJ 476——2019和圖集22G815要求進(jìn)行的試驗(yàn)項(xiàng)目最全面。

表1 抗浮錨桿試驗(yàn)項(xiàng)目

注意各規(guī)范對(duì)要進(jìn)行蠕變試驗(yàn)的巖土層情況表述有細(xì)微區(qū)別，按頒行時(shí)間依次為如下。

《巖土錨桿（索）技術(shù)規(guī)程》CECS 22∶2005要求塑性指數(shù)大于17的土層中的錨桿、極度風(fēng)化的泥質(zhì)巖層或節(jié)理裂隙發(fā)育張開且充填有黏性土的巖層中的錨桿應(yīng)進(jìn)行蠕變試驗(yàn)。

GB 50086——2015對(duì)上述下劃線的內(nèi)容改為：強(qiáng)風(fēng)化的泥巖。

JGJ 476——2019對(duì)上述下劃線的內(nèi)容又?jǐn)U展為：全風(fēng)化和強(qiáng)風(fēng)化的泥質(zhì)巖層。

圖集22G815對(duì)上述下劃線的內(nèi)容又進(jìn)一步擴(kuò)展為：全風(fēng)化巖層及泥質(zhì)巖層，而且塑性指數(shù)調(diào)整為大于20。

《巖土工程勘察規(guī)范》（GB 50021——2001）按巖石風(fēng)化程度依次分類為：未風(fēng)化、微風(fēng)化、中等風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化、全風(fēng)化、殘積土，CECS 22∶2005描述的極度風(fēng)化究竟屬于哪個(gè)程度，也未在條文說明中進(jìn)行解讀。

其他工程質(zhì)量檢查和驗(yàn)收項(xiàng)目可參照J(rèn)GJ 476——2019的9.4章節(jié)或圖集22G815第12、13頁執(zhí)行。

二、試驗(yàn)數(shù)量

各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、圖集關(guān)于試驗(yàn)、抽檢數(shù)量的規(guī)定也有差異，各自表述不同，詳見表2。

表2 抗浮錨桿試驗(yàn)數(shù)量

圖集22G815要求基本試驗(yàn)、蠕變試驗(yàn)、壓力分散型預(yù)應(yīng)力錨桿的承載力檢測執(zhí)行《錨桿檢測與監(jiān)測技術(shù)規(guī)程》JGJ/T 401——2017的有關(guān)規(guī)定。

JGJ 476——2019、圖集22G815要求執(zhí)行《錨桿錨固質(zhì)量無損檢測技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T 182——2009），對(duì)于灌漿錨桿長度及注漿密實(shí)度檢測，抽樣率不宜少于錨桿總數(shù)的10%且每批不少于20根。但是JGJ/T 182——2009的1.0.2和1.0.5都明確說明，該規(guī)程只適用全長黏結(jié)錨桿錨固質(zhì)量的無損檢測，檢測手段為聲波反射法，在5.1.1又再次強(qiáng)調(diào)適用于全長黏結(jié)錨桿。在沒有其他檢測手段的情況下，很容易得出結(jié)論：只有全長同截面的錨桿才能檢測其灌漿錨桿長度及注漿密實(shí)度，對(duì)由自由段+錨固段、分散型、擴(kuò)大段（端）等組成的預(yù)應(yīng)力錨桿尚無檢測手段。規(guī)范、圖集中無差別要求執(zhí)行JGJ/T 182——2009標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測，是很不嚴(yán)謹(jǐn)?shù)?，在工程?shí)踐中，設(shè)計(jì)單位為了不違規(guī)，設(shè)計(jì)文件只能按規(guī)范寫要求，把問題轉(zhuǎn)移到檢測單位。

JGJ 476——2019要求抗浮構(gòu)件驗(yàn)收檢驗(yàn)不合格或不合格的數(shù)量超過抽檢總數(shù)的10%時(shí)，應(yīng)按不合格構(gòu)件數(shù)量的3倍進(jìn)行補(bǔ)充檢驗(yàn)。補(bǔ)充檢驗(yàn)結(jié)果不合格時(shí)，應(yīng)按廢棄或降低標(biāo)準(zhǔn)使用，或處理后再按驗(yàn)收檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢驗(yàn)。

三、試驗(yàn)前提條件和加載方式

錨桿施工過程中不可避免會(huì)對(duì)周邊土造成擾動(dòng)，隨著休止時(shí)間的增加，錨桿承載力也逐漸增加并穩(wěn)定。休止時(shí)間是指錨固體與巖土層黏結(jié)力恢復(fù)所需的時(shí)間。

根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，錨固體及錨固結(jié)構(gòu)強(qiáng)度達(dá)到15MPa及20MPa，一般能夠滿足試驗(yàn)需要，但是壓力型錨桿設(shè)計(jì)承載力較大時(shí)，對(duì)錨固體的強(qiáng)度要求較高，為避免質(zhì)量糾紛，驗(yàn)收試驗(yàn)時(shí)錨固體強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

因地下水位受降雨影響而變化，地下結(jié)構(gòu)承受的上浮力常呈現(xiàn)低頻大變幅循環(huán)，所以通過多循環(huán)加卸載試驗(yàn)盡量模擬抗浮錨桿的實(shí)際工作環(huán)境，以確定其承載力及變形剛度。

由于工程界長期習(xí)慣于施加單循環(huán)荷載，施加多循環(huán)荷載的經(jīng)驗(yàn)尚不普遍，故在“探究試驗(yàn)”時(shí)要求采用多循環(huán)法，“適應(yīng)試驗(yàn)”是優(yōu)先采用多循環(huán)法，也可采用單循環(huán)法。另外，巖體質(zhì)量等級(jí)I～I(xiàn)II級(jí)的全黏結(jié)巖石錨桿在周期荷載下變形一般較小，可采用單循環(huán)試驗(yàn)。

預(yù)應(yīng)力錨桿采用循環(huán)法試驗(yàn)的主要目的是測定錨筋的塑性與彈性變形，用以判斷錨筋的表觀自由長度是否在設(shè)計(jì)預(yù)期之內(nèi)，從而推斷錨桿的自由段長度是否滿足設(shè)計(jì)要求，為工程錨桿的驗(yàn)收提供對(duì)比依據(jù)。

由上述可知為何各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)的基本試驗(yàn)都要求分級(jí)多循環(huán)，而驗(yàn)收試驗(yàn)則不一定如此。

各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、圖集對(duì)試驗(yàn)前最短休止時(shí)間和構(gòu)件強(qiáng)度要求各有不同，加載方式也有細(xì)微區(qū)別，詳見表3。

表3 抗浮錨桿試驗(yàn)前置條件、加載方式

YB/T 4659——2018中的非黏性土指粉土、砂土及碎石土。還要求預(yù)應(yīng)力錨桿驗(yàn)收檢測執(zhí)行GB 50086——2015的有關(guān)規(guī)定。

四、試驗(yàn)加載值

不同規(guī)范、資料關(guān)于試驗(yàn)最大加載值的要求各有表述，詳見表4，其中各種符號(hào)、術(shù)語繁多，有些在原文中無明確解釋和取值定義，筆者在此通過各規(guī)范、資料之間的橫向借鑒、分析，供工程師思量，酌情采用。

表4 抗浮錨桿試驗(yàn)最大加載值

YB/T 4659——2018雖然未如JGJ 476——2019、圖集22G815那樣要求進(jìn)行超張拉檢驗(yàn)，但也提到宜超張拉，超張拉荷載宜為設(shè)計(jì)鎖定荷載+預(yù)計(jì)損失荷載。

（一）小于2倍抗拔承載力特征值（拉力標(biāo)準(zhǔn)值）的試驗(yàn)加載值

關(guān)于地基基礎(chǔ)承載力試驗(yàn)，試驗(yàn)最大加載值一般是不小于2倍承載力特征值（或標(biāo)準(zhǔn)組合下的作用效應(yīng)），但看表4可知，還是有例外的，需工程師自行判斷如何執(zhí)行。

GB 50086——2015中錨桿拉力設(shè)計(jì)值Nd=1.35×γw×Nk=1.485Nk，Nk為錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值，γw為工作條件系數(shù)，一般情況取1.1。那么試驗(yàn)加載1.2Nd=1.2×1.485Nk=1.782Nk，小于2倍抗拔承載力特征值（標(biāo)準(zhǔn)組合條件下的拉力標(biāo)準(zhǔn)值）。

YB/T 4659——2018中，錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk≤錨桿抗拔承載力特征值R=錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)Ruk/2，Ruk由錨固體與巖土間黏結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值估算而來。由此可見，其非預(yù)應(yīng)力錨桿驗(yàn)收試驗(yàn)加載只是1.5倍錨桿抗拔承載力特征值，預(yù)應(yīng)力錨桿驗(yàn)收同GB 50086——2015，如上所分析，加載值也僅是1.785Nk，兩者均小于2倍關(guān)系（注意作用效應(yīng)Nk×γO≤抗力R，尚要考慮不小于1的重要性系數(shù)γO，因此實(shí)際試驗(yàn)加載值較2倍抗拔承載力特征值小的更多）。

（二）定義和取值不明確的術(shù)語、符號(hào)

其一，YB/T 4659——2018在設(shè)計(jì)計(jì)算章節(jié)，錨桿的拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk、錨桿抗拔承載力特征值R、錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Ruk均有明確定義和算式，而持有荷載試驗(yàn)提到的“錨筋抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值”究竟對(duì)應(yīng)哪個(gè)取值？借鑒圖集22G815提到設(shè)計(jì)鎖定荷載取值不宜小于錨桿抗拔承載力特征值Rta，推測YB/T 4659——2018中的設(shè)計(jì)鎖定荷載Qld≥R，則持有荷載試驗(yàn)最大加載值≥Qld設(shè)計(jì)鎖定荷載≥1.2R，繞過不明晰的“錨筋抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值”取值問題。

其二，圖集《建筑結(jié)構(gòu)抗浮錨桿》（22G815）的基本試驗(yàn)、蠕變試驗(yàn)和驗(yàn)收試驗(yàn)均要求執(zhí)行《錨桿檢測與監(jiān)測技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T 401——2017）的有關(guān)規(guī)定，基本試驗(yàn)最大試驗(yàn)荷載（Qmax）預(yù)估值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定。

（1）拉力型錨桿：Qmax=1.0～1.5×min（錨固段注漿體與巖土體之間破壞荷載預(yù)估值，桿體與錨固段注漿體之間破壞荷載預(yù)估值）。

（2）壓力型錨桿：Qmax=max（1.0～1.5×錨固段注漿體與巖土體之間破壞荷載預(yù)估值，0.9×錨固段注漿體局部抗壓破壞荷載）。

（3）鋼絞線錨桿桿體應(yīng)力≤0.85×桿體極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)，鋼筋錨桿桿體應(yīng)力≤0.9×桿體屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

（4）錨固段注漿體與巖土體之間破壞荷載、桿體與錨固段注漿體之間破壞荷載按現(xiàn)行各個(gè)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算。

《錨桿檢測與監(jiān)測技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T 401——2017）中Nk為荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的錨桿拉力值。

其三，《建筑工程抗浮技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ 476——2019）中的術(shù)語、符號(hào)應(yīng)用相當(dāng)混亂，有些名詞未給出定義，因此要靠讀者自行解讀，如下所示。

（1）Nt：作用基本組合條件下錨桿承擔(dān)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值。

（2）Rt：錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值。

（3）Nka：抗浮錨桿抗拔承載力特征值，Nka≤Rt/2。

（4）設(shè)計(jì)值：出現(xiàn)在9.4.5，超張拉檢驗(yàn)的張拉力不應(yīng)小于設(shè)計(jì)值的1.2倍，設(shè)計(jì)值無明確定義；借鑒YB/T 4659——2018和圖集22G815的超張拉荷載宜為設(shè)計(jì)鎖定荷載+預(yù)計(jì)損失荷載、設(shè)計(jì)鎖定荷載取值不宜小于錨桿抗拔承載力特征值的規(guī)定，如根據(jù)設(shè)計(jì)值取值同Nka≥Nt推測，超張拉荷載≥1.2Nka≥1.2Nt，此處Nt是計(jì)入分項(xiàng)系數(shù)1.35的基本組合值，圖集22G815中超張拉荷載尚且不小于1.2設(shè)計(jì)值，圖集的設(shè)計(jì)值Ntd=1.35Rta，也計(jì)入分項(xiàng)系數(shù)，由此也佐證兩者雖概念上一致，但實(shí)際應(yīng)用上不完全一樣，JGJ 476——2019是用計(jì)入1.35分項(xiàng)系數(shù)的Nt、Nka確定錨桿長度、直徑，而其他規(guī)范多是用計(jì)入1.0分項(xiàng)系數(shù)的Rta確定錨桿長度、直徑，詳見后續(xù)分析。

（5）預(yù)估破壞荷載：出現(xiàn)在預(yù)應(yīng)力錨桿基本試驗(yàn)E.2.10，無定義。

（6）預(yù)估破壞荷載Nt：出現(xiàn)在蠕變試驗(yàn)E.2.17、E.2.18，又重復(fù)符號(hào)Nt，仍無定義。其試驗(yàn)表格符號(hào)和數(shù)值完全照搬《巖土錨桿（索）技術(shù)規(guī)程》CECS 22∶2005的試驗(yàn)表格，在其中增加了注釋Nt為預(yù)估破壞荷載，而CECS22中的Nt定義為錨桿的拉力設(shè)計(jì)值，計(jì)算筋體、錨固體時(shí)尚要乘以安全系數(shù)Kt（取值1.4～1.8）、K（取值1.4～2.2），與預(yù)估破壞荷載的字面意思不符，起碼加載超過K×Nt前不應(yīng)破壞。

（7）鎖定荷載設(shè)計(jì)值Nt：出現(xiàn)在鎖定試驗(yàn)H.5.4，無明確定義，在8.5.6-4提到鎖定荷載等于、小于抗拔力設(shè)計(jì)值時(shí)該如何，也沒規(guī)定鎖定荷載取值。（7）鎖定荷載設(shè)計(jì)值Nt與（1）Nt、（6）Nt同符號(hào)，分別代表基本組合、預(yù)估破壞、鎖定荷載，字面意思不同，雖都同樣符號(hào)為Nt，取值應(yīng)該還是不同的。同樣借鑒圖集22G815提到設(shè)計(jì)鎖定荷載取值不宜小于錨桿抗拔承載力特征值Rta，鎖定荷載設(shè)計(jì)值Nt≥Nka，因此推測鎖定荷載試驗(yàn)最大加載值=1.1Nt≥1.1Nka（此處Nt是設(shè)計(jì)鎖定荷載，與（1）Nt不同）。

（8）拉力設(shè)計(jì)值：出現(xiàn)在驗(yàn)收試驗(yàn)H.1.4，還是無定義；在后續(xù)分析中，可以推導(dǎo)出（1）Nt/Ntk基本都大于1.35，若是拉力設(shè)計(jì)值?。?）Nt，那么驗(yàn)收試驗(yàn)加載值上限取1.5Nt=1.5×1.35Ntk＞2Ntk。但很奇怪的是，其他試驗(yàn)加載都規(guī)定下限值，JGJ 476——2019關(guān)于驗(yàn)收試驗(yàn)加載值只提上限，不宜超過1.5倍拉力的設(shè)計(jì)值，若是擔(dān)心加載過大超出桿體承載力、黏結(jié)強(qiáng)度導(dǎo)致錨桿破壞，而要補(bǔ)做錨桿，給項(xiàng)目帶來不必要的損失和麻煩，這是在可允許的范圍內(nèi)，但也應(yīng)該設(shè)定一個(gè)加載下限，以確認(rèn)承載力達(dá)到要求。

其四，YB/T 4659——2018基本試驗(yàn)的預(yù)估破壞荷載，JGJ 476——2019的（5）預(yù)估破壞荷載、（6）預(yù)估破壞荷載Nt是否可以借鑒JGJ/T 401——2017的有關(guān)規(guī)定？其實(shí)就是根據(jù)錨固體與巖土黏結(jié)強(qiáng)度、桿體與錨固體黏結(jié)強(qiáng)度估算的抗拔力。JGJ 476——2019沒如其他規(guī)范那樣要求還用桿體與錨固體的黏結(jié)強(qiáng)度復(fù)核抗拔力，估計(jì)是因?yàn)楦鶕?jù)工程實(shí)踐，基本上都是錨固體與巖土的黏結(jié)起控制作用，尤其是土層錨桿的情況，不必多此一驗(yàn)算。

JGJ 476——2019的基本試驗(yàn)的加載是不小于1.2倍預(yù)估破壞荷載，如上所述，借鑒JGJ/T 401——2017的概念，預(yù)估破壞荷載即為用錨固體與巖土間黏結(jié)強(qiáng)度估算出來的極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Rt≥2Nka≥2Nt。預(yù)應(yīng)力錨桿基本試驗(yàn)≥1.2倍預(yù)估破壞荷載=2.4Nka或2.4Nt。也算符合在施工前試驗(yàn)比預(yù)估承載力大2倍以上，或加載到破壞的普適原則。

若是按JGJ 476——2019中的蠕變試驗(yàn)加載≥1.5預(yù)估破壞荷載=1.5×2Nka=3倍估算的抗拔力特征值，加載有些偏大，遠(yuǎn)超出錨桿預(yù)估的工作狀態(tài)?？梢詫?duì)比GB 50086——2015的蠕變試驗(yàn)加載取值1.2Nd=1.782Nk，圖集22G815執(zhí)行JGJ/T 401——2017的蠕變試驗(yàn)加載取值1.5Nk。若是JGJ 476——2019中的蠕變試驗(yàn)加載≥1.5Nt，此處Nt為作用基本組合條件下錨桿承擔(dān)的荷載標(biāo)準(zhǔn)，把后續(xù)分析的Nt≥0.35Kw×Nwk+Ntk帶入，蠕變試驗(yàn)加載≥1.5Nt≥0.525Kw×Nwk+1.5Ntk，可知蠕變試驗(yàn)加載至少≥1.5Kw×Ntk，還會(huì)溢出0.525Kw×Nwk，既然是因?yàn)榭垢》€(wěn)定不足而需要設(shè)抗浮錨桿，那么考慮自重的情況下，水浮力Nwk基本都是比Ntk大，甚至?xí)蠛芏?，哪怕是完全沒有自重抗浮，Gk=0，Nwk=Kw×Ntk，抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw≥1.0，此時(shí)蠕變加載值≥0.525×Kw×Ntk+1.5Ntk=（0.525Kw+1.5）×Ntk，最小也大于2倍標(biāo)準(zhǔn)組合的拉力值，實(shí)際工程中Gk基本不會(huì)為零，其蠕變加載值只會(huì)更大。

（三）關(guān)于荷載作用效應(yīng)之間的關(guān)系

為方便分析，現(xiàn)設(shè)定：結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk，錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值Ntk，水浮力標(biāo)準(zhǔn)值Nwk，對(duì)應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)γG、γt、γw，抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw，重要性系數(shù)γo，錨桿拉力設(shè)計(jì)值（基本組合條件下的標(biāo)準(zhǔn)值）Nt，按《建筑工程抗浮技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ 476——2019）的3.0.3和3.0.9規(guī)定：

（γG×Gk+γt×Ntk）/ （γw×Nwk） ≥Kw

→（1×Gk+1×Ntk）/ （1×Nwk） ≥Kw

→Ntk≥Kw×Nwk－Gk；

由于JGJ 476——2019未如其他規(guī)范那樣直接給出公式告知標(biāo)準(zhǔn)組合下錨桿拉力值與基本組合下拉力值的關(guān)系，以《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50068——2018）的8.2規(guī)定，γo×Sd≤Rd，Sd=γw×Nwk，JGJ 476——2019的6.3.1規(guī)定抗浮力Rd包括Gk（結(jié)構(gòu)自重、附加物自重）和Nt（抗浮結(jié)構(gòu)及構(gòu)件抗力），即γo×γw×Nwk≤Gk+Nt，因此錨桿長度、直徑、配筋的計(jì)算所采用的基本組合拉力值Nt≥γo×γw×Nwk－Gk=γo×1.35×Nwk－Gk。

抗浮工程設(shè)計(jì)等級(jí)分別為甲級(jí)、乙級(jí)、丙級(jí)時(shí)，Kw和γo恰好都分別為1.1、1.05、1.0，為方便分析，化繁為簡把代入Kw=γo，上式可等同于

Nt≥Kw×1.35×Nwk－Gk= 0.35Kw×Nwk+Kw×Nwk－Gk

為方便分析對(duì)比，把Ntk=Kw×Nwk－Gk帶入上式，則

Nt≥0.35Kw×Nwk+Ntk；

那么，Nt/Ntk=（0.35Kw×Nwk+Ntk）/Ntk=0.35Kw×Nwk/Ntk+1

把Kw×Nwk=Ntk+Gk再代入上式得到

Nt/Ntk=0.35×（Ntk+Gk）/Ntk+1=1.35+0.35×Gk/Ntk

由上式可知，JGJ 476——2019體系下的基本組合拉力/標(biāo)準(zhǔn)組合拉力值至少是1.35（實(shí)操中，Ntk取值會(huì)使Kw＞γo，上述推導(dǎo)過程中的Kw=γo并不成立，實(shí)算得到的最小倍數(shù)與1.35稍有出入），水浮力不變的情況下，自重Gk越大，抗浮穩(wěn)定所需的標(biāo)準(zhǔn)組合拉力值Ntk就越小，但計(jì)算錨桿長度、直徑、配筋的基本組合拉力值Nt雖然也會(huì)減少，但衰減幅度會(huì)變小，導(dǎo)致Nt相對(duì)Ntk的倍數(shù)就會(huì)增大。

為更直觀了解，把各作用荷載簡化為按錨桿間距分?jǐn)偟腉k、Ntk、Nt，分別賦予具體數(shù)值，Kw≥1.05，γo=1.05，對(duì)比分析如表5。

表5 抗浮力中自重Gk不同占比對(duì)應(yīng)錨桿所需分擔(dān)拉力Ntk對(duì)比表

結(jié)構(gòu)分析軟件執(zhí)行JGJ 476——2019規(guī)定所列出的工況，也能展示出類似問題。

自重占比大時(shí)，計(jì)算錨桿長度、直徑和配筋的Nt是抗浮穩(wěn)定所需Ntk兩倍多。

稍加點(diǎn)恒載，自重占比更大，抗浮穩(wěn)定所需Ntk大幅度減小，但Nt減小幅度相對(duì)不大，Nt/Ntk達(dá)到夸張的12.8倍，很不合理。

再加大恒載，自重已經(jīng)能壓過水浮力，Ntk＜0，意味著抗浮穩(wěn)定已滿足，不需要設(shè)錨桿，但分析軟件仍然會(huì)提供計(jì)算錨桿長度、直徑和配筋的Nt，較不合理。

從推導(dǎo)式和算例均可看出，在抗浮抗力中自重Gk比重越大，抗浮穩(wěn)定所需的錨桿抗拔力Ntk越小，計(jì)算錨桿構(gòu)件長度、直徑、配筋的拉力設(shè)計(jì)值Nt的絕對(duì)值雖然減小，但相對(duì)Ntk要越大，須知設(shè)置抗浮錨桿是源自抗浮穩(wěn)定不足，需要增加抗拔力Ntk，用比Ntk拋大很多且不定倍數(shù)的Nt設(shè)計(jì)錨桿長度、直徑、配筋，并不合理，會(huì)無端加大建設(shè)成本。

對(duì)比其他規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)的錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值（特征值）和設(shè)計(jì)值（基本組合下的標(biāo)準(zhǔn)值、極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值）之間的關(guān)系，都是穩(wěn)定的。

GB 50086——2015中錨桿拉力設(shè)計(jì)值Nd，錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk，Nd=1.35×γw×Nk=1.485Nk；用Nd算錨桿筋體As，也算所需錨固體直徑、長度（考慮安全系數(shù)2～2.2）。

YB/T 4659——2018中錨桿拉力設(shè)計(jì)值N，錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk，錨桿抗拔承載力特征值R，錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Ruk，N=1.35Nk≤1.35R=1.35Ruk/K=1.35Ruk/2=0.675Ruk；γc×N算錨桿筋體As，γc=1.15，R算所需錨固體長度、直徑。

圖集22G815中錨桿抗拔承載力特征值Rta，錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tuk，Rta=Tuk/K=Tuk/2；計(jì)算錨桿筋體面積As采用Kt×Ntk，錨桿拉力標(biāo)準(zhǔn)Ntk=1.0Rta，Kt=2，Rta算所需錨固體長度、直徑。

《全國措施》中錨桿抗拔承載力特征值Rt，荷載效應(yīng)基本組合下錨桿拉力設(shè)計(jì)值Ntd，Ntd=1.35Rt；與其他規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)用黏結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值不同，《全國措施》用黏結(jié)強(qiáng)度特征值算Rt，因此在Rt算式中不引入其他規(guī)范有的安全系數(shù)K（一般取值2）；Ntd算錨桿筋體面積As。

在工程實(shí)踐中執(zhí)行JGJ 476——2019會(huì)出現(xiàn)上述與眾不同的不合理情況，是因?yàn)橹锌垢》€(wěn)定所需Ntk和計(jì)算抗浮構(gòu)件長度、直徑、配筋采用Nt的計(jì)算方式不同，或許在抗浮設(shè)計(jì)中，由于抗力中的自重、抗拔力與水浮力效應(yīng)存在關(guān)聯(lián)互動(dòng)，生硬套用GB 50068——2018的γo×Sd≤Rd，可能并不合適，如其他規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)直接從標(biāo)準(zhǔn)組合Ntk≥Kw×Nwk－Gk，乘以分項(xiàng)系數(shù)得到基本值Nt，更簡單、合理些。

（四）令人質(zhì)疑的荷載作用效應(yīng)適用情況

值得注意的是JGJ 476——2019的3.0.8、3.0.9與YB/T 4659——2018的3.0.5、3.0.6都是關(guān)于錨桿兩類極限狀態(tài)設(shè)計(jì)、作用效應(yīng)組合與抗力限值的規(guī)定，兩者內(nèi)容基本吻合，但后者明顯更為合理。

JGJ 476——2019中3.0.9-2規(guī)定用分項(xiàng)系數(shù)取1.35的基本組合去確定構(gòu)件長度、直徑和配筋及驗(yàn)算材料強(qiáng)度。

YB/T 4659——2018在3.0.6-5規(guī)定計(jì)算錨桿抗拔力特征值和確定錨桿錨固段長度時(shí)，傳至錨桿的作用效應(yīng)，應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合。在3.0.6-4中規(guī)定基本組合確定構(gòu)件內(nèi)力、配筋、計(jì)算錨桿筋體面積和驗(yàn)算材料強(qiáng)度，從荷載效應(yīng)基本組合下錨桿拉力設(shè)計(jì)值公式N=1.35Nk（5.1.3），可知基本組合的分項(xiàng)系數(shù)為1.35。

YB/T 4659——2018的規(guī)定明顯與荷載標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)應(yīng)地基承載力特征值確定基底尺寸、樁長、樁徑，荷載基本組合確定基礎(chǔ)高度、配筋的普適觀念相符。

因此筆者認(rèn)為后頒行的JGJ 476——2019的3.0.9可能套用了YB/T 4659——2018的3.0.6的規(guī)定，卻又套用GB50068——2018中γo×Sd≤Rd的概念，導(dǎo)致不合理，出現(xiàn)上述分析Nt/Ntk的偏差，然而YB/T 4659——2018只是推薦性規(guī)程，JGJ 476——2019是后頒行的標(biāo)準(zhǔn)。

（五）關(guān)于試驗(yàn)加載取值的建議

從上述分析，可以看出各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于試驗(yàn)加載值的要求相當(dāng)雜亂。在工程實(shí)踐中，關(guān)于試驗(yàn)加載值，工程師可考慮如下建議。

基本試驗(yàn)：加載至破壞、2倍抗拔承載力特征值=預(yù)估破壞荷載（根據(jù)錨固體與巖土黏結(jié)強(qiáng)度、桿體與錨固體黏結(jié)強(qiáng)度估算的抗拔力）。

蠕變試驗(yàn)：1.5～2倍抗拔承載力特征值。

超張拉檢驗(yàn)：1.7倍抗拔承載力特征值（1.2×1.35=1.62，再考慮重要性系數(shù)）。

持有荷載試驗(yàn)：1.2～2倍抗拔承載力特征值。

預(yù)應(yīng)力錨桿鎖定值試驗(yàn)：1.1倍抗拔承載力特征值。

驗(yàn)收試驗(yàn)：2倍抗拔承載力特征值。

五、試驗(yàn)加載值對(duì)錨桿配筋的要求

關(guān)于錨桿筋體面積的計(jì)算，各規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)均有規(guī)定，在此僅補(bǔ)充試驗(yàn)加載對(duì)筋體的要求詳見表6。

表6 抗浮錨桿試驗(yàn)加載對(duì)錨桿配筋的要求

挑選常用錨桿筋體材料，按表6的要求列在表7，JGJ 476——2019要求0.9倍錨桿桿體承載力標(biāo)準(zhǔn)明顯大于GB 50086——2015要求的桿體屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值85%，不再列出，工程師可斟酌選用以確定筋體面積。

表7 抗浮錨桿筋體強(qiáng)度

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（2015年版）（GB 50010——2010）、《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》（JG/T 161——2016）和《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T 5224——2014）均未給出鋼絞線的屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，只有《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50330——2013）給出鋼絞線的屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

六、結(jié)語

現(xiàn)行規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)較多，互不一致，甚至矛盾的內(nèi)容并少見。通常，工程師采用哪個(gè)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)，就按其全套規(guī)定執(zhí)行?！督ㄖこ炭垢〖夹g(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ 476——2019）是關(guān)于抗浮內(nèi)容最全面，完整體系的標(biāo)準(zhǔn)，抗浮錨桿只是其中一部分內(nèi)容，按該標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗浮設(shè)計(jì)、施工、檢測即可，關(guān)于錨桿內(nèi)容，未詳盡的可參照執(zhí)行更專業(yè)于錨桿的YB/T 4659——2018有關(guān)規(guī)定。但正如前文分析所展示的情況，JGJ 476——2019對(duì)試驗(yàn)加載值有各種無明確定義的術(shù)語、符號(hào)讓人揣測，工程實(shí)踐中，工程師們怎么取值全憑各人理解，而且關(guān)于作用效應(yīng)組合的規(guī)定會(huì)出現(xiàn)不合理的結(jié)果。因此，筆者對(duì)各相關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)做對(duì)比分析，以供工程師在工程實(shí)踐中斟酌思量，做出合理的選擇。