時(shí)旭東 崔一丹 韓源海

(清華大學(xué)土木工程系 北京 100084)

1 引言

隨碳達(dá)峰、碳中和等戰(zhàn)略的提出和綠色低碳理念的落實(shí),天然氣作為低碳型綠色清潔能源在一次能源消費(fèi)結(jié)構(gòu)中所占比例持續(xù)地上升[1]。目前通常采取低溫常壓方式將天然氣置于約-165 ℃的超低溫環(huán)境中液化存儲,混凝土則成為建造大型液化天然氣(LNG)儲罐結(jié)構(gòu)的基本材料[2]。實(shí)際工程中的LNG儲罐類混凝土結(jié)構(gòu)既要確保其安全度,又要避免混凝土開裂以滿足其運(yùn)行過程中的密閉功能。由于此類混凝土結(jié)構(gòu)所處的實(shí)際超低溫環(huán)境較為復(fù)雜且多變,其結(jié)構(gòu)中不同位置的混凝土必然會處于受壓、受拉等多種受力狀態(tài)。因此,對不同超低溫作用工況下混凝土受壓、受拉強(qiáng)度間及其離散性間關(guān)系進(jìn)行研究具有實(shí)際工程應(yīng)用價(jià)值。

目前已有一些學(xué)者對超低溫作用下混凝土的力學(xué)特性進(jìn)行了研究[2-10],但多僅針對作用的低溫以及混凝土的含水率和強(qiáng)度等級等因素、較少涉及到不同的超低溫工況對混凝土強(qiáng)度的影響[7-10],且也多僅關(guān)注單因素[7-8]或多因素耦合作用下[9-10]混凝土受拉強(qiáng)度或受壓強(qiáng)度等單一力學(xué)指標(biāo)的變化特性,而對如混凝土超低溫下受壓與受拉強(qiáng)度間關(guān)系等情況研究很少。故有必要在這方面進(jìn)行探討。

本研究將基于LNG 儲罐結(jié)構(gòu)中混凝土的實(shí)際超低溫環(huán)境情況和已有的相關(guān)研究結(jié)果,通過試驗(yàn)考察典型工況下混凝土受拉、受壓強(qiáng)度及其離散性的變化情況,探討不同超低溫作用工況對混凝土受拉、受壓強(qiáng)度間及其離散性間關(guān)系的影響,以便為LNG 儲罐類混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和安全性能評估提供依據(jù)。

2 試驗(yàn)概況

2.1 試驗(yàn)內(nèi)容及其試件

考慮LNG 類儲罐結(jié)構(gòu)混凝土實(shí)際可能遭遇的超低溫環(huán)境情況,這里選取-40 ℃、-80 ℃、-120 ℃、-160 ℃及-190 ℃共5 種具有代表性的作用溫度,并分為超低溫時(shí)以及兩種較為極端的經(jīng)歷超低溫再回至常溫方式即直接和以較為緩慢的速率(1 ℃/min)回至常溫時(shí)共3 種工況進(jìn)行加載,以探討不同超低溫作用工況下混凝土受拉、受壓強(qiáng)度間及其離散性間的關(guān)系。

試驗(yàn)試件均為同批澆注的邊長100 mm 的立方體,混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級均為C50、配合比為水泥∶礦粉∶粉煤灰∶砂∶石∶水∶外加劑=1∶0.1∶0.1∶2.07∶2.43∶0.36∶0.017。其中,水泥為P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥,摻合料為S95 級礦粉和Ⅱ級粉煤灰,粗骨料為粒徑5—16 mm 連續(xù)級配碎石,細(xì)骨料為河砂、中砂,外加劑為聚羧酸高性能減水劑。

本次試驗(yàn)的內(nèi)容及其試件編號如表1 所示。試件編號中,C1 或C2、C3 分別對應(yīng)于常溫降至給定超低溫以及常溫降至給定超低溫后直接回至常溫和以1 ℃/min 勻速地回至常溫3 種溫度作用工況,這里相應(yīng)地簡稱為工況1、工況2 和工況3;TS 或CS 分別表示進(jìn)行受拉和受壓強(qiáng)度試驗(yàn),緊隨TS 或CS 的數(shù)字表示作用的超低溫溫度值;而最右側(cè)的數(shù)字則表示相同工況和超低溫溫度下混凝土受拉或受壓強(qiáng)度試驗(yàn)試件的順序號?；炷脸蜏厥芾褪軌簭?qiáng)度相同工況和超低溫溫度下均分別取5 個(gè)和4 個(gè)試件進(jìn)行試驗(yàn)以考察其離散性。

表1 試驗(yàn)內(nèi)容及其試件編號Table 1 Test content and specimen number

2.2 試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)流程

本試驗(yàn)的試驗(yàn)裝置包括超低溫作用系統(tǒng)、加載系統(tǒng)以及量測系統(tǒng)等。其中,超低溫作用系統(tǒng)包括超低溫試驗(yàn)爐及其制冷劑儲存罐等,加載系統(tǒng)為與超低溫試驗(yàn)爐相配套的加載試驗(yàn)機(jī),量測系統(tǒng)則為與加載系統(tǒng)配套的量測裝置。

根據(jù)已有的混凝土低溫溫度場研究結(jié)果[11],為避免降溫速率過快造成混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)損傷,所有工況的試驗(yàn)采用1 ℃/min 速率降溫至給定超低溫。為消除降溫至給定超低溫值時(shí)試件內(nèi)部溫度因混凝土的熱惰性分布不均勻,所有試件達(dá)給定超低溫時(shí)均恒溫6 h。其中,工況1 對應(yīng)于由常溫降至給定超低溫再恒溫6 h 然后直接加載;工況2 對應(yīng)于先降至給定超低溫并恒溫6 h,然后從超低溫試驗(yàn)爐內(nèi)取出試件裝入密閉塑料膜包裹袋至常溫下48 h 后再加載;工況3 對應(yīng)于先降至給定超低溫并恒溫6 h 后再以1 ℃/ min速率回至常溫,然后從超低溫試驗(yàn)爐內(nèi)取出試件裝入密閉塑料膜包裹袋至常溫下48 h 后再加載。

對于加載階段,所有的受拉強(qiáng)度和受壓強(qiáng)度試件分別以不大于0.2 MPa/s 加載速度施加劈裂抗拉荷載和以不大于0.6 MPa/s 加載速度施加軸心受壓荷載至其破壞。不同超低溫作用工況混凝土受拉受壓強(qiáng)度試驗(yàn)的流程如圖1 所示。

圖1 不同超低溫作用工況混凝土受拉受壓強(qiáng)度試驗(yàn)流程圖Fig.1 Flow chart of concrete tensile and compressive strength test under different ultralow temperature action conditions

3 試驗(yàn)結(jié)果及其分析

為方便比較分析,將試驗(yàn)獲得的3 種工況(工況1、工況2 及工況3)下混凝土的受壓強(qiáng)度和受拉強(qiáng)度相應(yīng)地除以其未經(jīng)歷超低溫作用的受壓強(qiáng)度或受拉強(qiáng)度分別得到3 種工況混凝土的相對受壓強(qiáng)度(λ1cs、λ2cs及λ3cs)和相對受拉強(qiáng)度(λ1ts、λ2ts及λ3ts);為討論不同超低溫作用工況混凝土受壓、受拉強(qiáng)度的離散性,還分別給出3 種工況(工況1、工況2 及工況3)混凝土的受壓強(qiáng)度變異系數(shù)(δ1cs、δ2cs及δ3cs)和受拉強(qiáng)度變異系數(shù)(δ1ts、δ2ts及δ3ts)。然后據(jù)此探討不同超低溫作用工況混凝土受拉、受壓強(qiáng)度間以及離散性間的關(guān)系。

3.1 不同超低溫作用工況混凝土受拉受壓強(qiáng)度間關(guān)系

圖2 為降溫至給定超低溫時(shí)(工況1)混凝土的相對受拉強(qiáng)度λ1ts、相對受壓強(qiáng)度λ1cs與作用的超低溫T間的關(guān)系?？煽吹?λ1ts和λ1cs的值均大于1,即表明混凝土的受拉強(qiáng)度和受壓強(qiáng)度超低溫下均有所提升,但λ1ts和λ1cs隨T的變化規(guī)律卻有所不同。λ1cs隨T降低除-40 ℃時(shí)增大幅度稍大外總體上呈波動地增大的變化趨勢,-190 ℃時(shí)達(dá)峰值,其值為2.04;而λ1ts隨T降低則呈先增大后有所減小的階段性變化態(tài)勢。其中,0— -120 ℃溫度區(qū)間時(shí),λ1ts隨T降低逐漸地增大,但增大速率隨T進(jìn)一步地降低而減慢。λ1ts在-120 ℃附近達(dá)最大值,其值為2.13;-120— -190 ℃溫度區(qū)間時(shí),λ1ts隨T降低將逐漸地減小。-190 ℃時(shí)的λ1ts值回至1.68。

圖2 降溫至給定超低溫(工況1)的混凝土λ1ts-T、λ1cs-T 間關(guān)系Fig.2 λ1ts-T and λ1cs-T relation of concrete at given ultralow temperatures (condition 1)

同一作用的低溫T下,λ1ts和λ1cs間的相對關(guān)系也呈現(xiàn)出一定的階段性變化特性。0— -120 ℃溫度區(qū)間時(shí),λ1ts>λ1cs>1,即此時(shí)相同超低溫作用下混凝土受拉強(qiáng)度的提高幅度大于受壓強(qiáng)度;而-160—-190 ℃溫度區(qū)間時(shí),λ1cs>λ1ts>1,即此時(shí)相同超低溫作用下混凝土受壓強(qiáng)度的提高幅度卻大于受拉強(qiáng)度,且兩者的差值隨T降低還有所增大。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的主要原因在于混凝土的孔隙水隨作用的超低溫降低不斷地結(jié)冰和其薄弱處即砂漿與粗骨料界面處的黏結(jié)性能低溫作用下增強(qiáng)。它們都將導(dǎo)致混凝土受壓強(qiáng)度的提高,而混凝土受拉強(qiáng)度的提高則主要取決于后者。

圖3 為降溫至給定超低溫后再直接回至常溫時(shí)(工況2)混凝土的相對受拉強(qiáng)度λ2ts、相對受壓強(qiáng)度λ2cs與作用的超低溫T間的關(guān)系。可看到,對于λ2cs,隨T降低總體上呈先增大后較為平穩(wěn)的變化趨勢。-40 ℃時(shí)λ2cs便達(dá)其峰值,其值為1.43。當(dāng)T低于-40 ℃時(shí),λ2cs基本上與作用的超低溫值無關(guān),也即可不考慮更低超低溫對λ2cs的影響;而對于λ2ts,隨T降低則呈波動狀且較為穩(wěn)態(tài)的變化趨勢。λ2ts基本上在1.00 附近上下波動,其波動范圍約在0.71 至1.21之間。

圖3 降溫至給定超低溫后再直接回至常溫(工況2)時(shí)的混凝土λ2ts-T、λ2cs-T 間關(guān)系Fig.3 λ2ts-T and λ2cs-T relation of concrete subjected to returning to room temperature directly from given ultralow temperatures (condition 2)

不過隨T降低,λ2cs始終大于λ2ts,即相同超低溫作用后再直接回至常溫(工況2)時(shí)混凝土的受壓強(qiáng)度提高幅度始終大于受拉強(qiáng)度。

圖4 為降溫至給定超低溫后再以1 ℃/ min 勻速地回至常溫時(shí)(工況3)混凝土的相對受拉強(qiáng)度λ3ts、相對受壓強(qiáng)度λ3cs與作用的超低溫T間的關(guān)系?？煽吹?工況3 下λ3cs和λ3ts隨T降低的變化規(guī)律較為相似,均呈波動且較為穩(wěn)態(tài)的變化趨勢。λ3cs和λ3ts絕大多數(shù)情況下均略大于1,即混凝土的受壓強(qiáng)度和受拉強(qiáng)度在經(jīng)歷超低溫后再以1 ℃/ min 勻速地回至常溫時(shí)的受壓、受拉強(qiáng)度均未有惡化。λ3cs和λ3ts的值約在1.10 處上下波動,且波動幅度隨T降低呈稍有減小態(tài)勢,但λ3ts的波動幅度要大于λ3cs。其中,λ3ts的波動范圍為0.97 至1.38,而λ3cs的波動范圍僅在1.01 至1.18 之間。

圖4 降溫至給定超低溫后再以1 ℃/min 勻速地回至常溫時(shí)(工況3)的混凝土λ3ts-T、λ3cs-T 間關(guān)系Fig.4 λ3ts-T and λ3cs-T relation of concrete subjected to returning to room temperature at a rate of 1 ℃/min from given ultralow temperatures (condition 3)

3.2 不同超低溫作用工況混凝土受拉受壓強(qiáng)度離散性間關(guān)系

圖5 為降溫至給定超低溫時(shí)(工況1)混凝土的受拉強(qiáng)度變異系數(shù)δ1ts、受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δ1cs與作用的超低溫T間的關(guān)系。可看到,常溫下混凝土的受壓強(qiáng)度變異系數(shù)明顯地小于受拉強(qiáng)度變異系數(shù),即常溫下混凝土受壓強(qiáng)度離散性顯著地低于受拉強(qiáng)度離散性。但隨T降低,δ1cs呈波動且增大速率較緩慢的變化趨勢;而δ1ts則呈波動地減小的變化趨勢,且0—-80 ℃溫度區(qū)間時(shí)減小速率較快、-80— -190 ℃溫度區(qū)間時(shí)減小速率較慢。但當(dāng)T低于-80 ℃后,δ1cs和δ1ts的值變得較為接近,可認(rèn)為此時(shí)的混凝土受壓、受拉強(qiáng)度離散性趨于一致。產(chǎn)生這一現(xiàn)象的主要原因在于作用的超低溫使混凝土的薄弱處即砂漿與粗骨料界面附近受力性能得到大幅的改善,進(jìn)而減少由此處帶來的強(qiáng)度離散性,但因混凝土的脆性也將明顯增加導(dǎo)致混凝土受壓強(qiáng)度離散性并未因其而改善。

圖5 降溫至給定超低溫(工況1)的混凝土δ1ts-T、δ1cs-T 間關(guān)系Fig.5 δ1ts-T and δ1cs-T relation of concrete at given ultralow temperature (condition 1)

圖6 為降溫至給定超低溫后再直接回至常溫時(shí)(工況2)混凝土的受拉強(qiáng)度變異系數(shù)δ2ts、受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δ2cs與作用的超低溫T間的關(guān)系。可看到,工況2 下δ2cs和δ2ts隨T降低的變化規(guī)律較為相似,均呈波動地減小的變化趨勢。但δ2ts的波動幅度明顯大于δ2cs,并且δ2ts總是大于δ2cs。這表明不論作用的超低溫高低此工況混凝土的受拉強(qiáng)度離散性總是顯著地大于受壓強(qiáng)度。

圖6 降溫至給定超低溫再直接回至常溫時(shí)(工況2)的混凝土δ2ts-T、δ2cs-T 間關(guān)系Fig.6 δ2ts-T and δ2cs-T relation of concrete subjected to returning to room temperature directly from given ultralow temperatures (condition 2)

圖7 為降溫至給定超低溫后再以1 ℃/min 勻速地回至常溫時(shí)(工況3)混凝土的受拉強(qiáng)度變異系數(shù)δ3ts、受壓強(qiáng)度變異系數(shù)δ3cs與作用的超低溫T間的關(guān)系。可看到,此工況下δ3cs和δ3ts隨T降低的變化規(guī)律與工況2 較為相似,均呈波動地減小的變化趨勢且δ3ts總是大于δ3cs。但δ3ts的波動幅度明顯大于δ3cs,且δ3ts隨T降低下降的幅度極為顯著。不過T低于-120 ℃后,δ3ts和δ3cs卻變得較為接近且變化趨于一致。

圖7 降溫至給定超低溫再以1 ℃/min 勻速地回至常溫時(shí)(工況3)的混凝土δ3ts-T、δ3cs-T 間關(guān)系Fig.7 δ3ts-T,δ3cs-T relation of concrete subjected to returning to room temperature at a rate of 1 ℃/min from given ultralow temperatures (condition 3)

3.3 不同超低溫作用工況對混凝土受拉受壓強(qiáng)度間及其離散性間關(guān)系影響

為便于比較不同超低溫作用工況對混凝土受拉、受壓強(qiáng)度間以及其離散性間關(guān)系的影響,這里由試驗(yàn)獲得的結(jié)果分別給出3 種作用工況(工況1、工況2及工況3)下混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比即混凝土的相對受拉強(qiáng)度與相對受壓強(qiáng)度差值除以相對受壓強(qiáng)度及3 種作用工況(工況1、工況2 及工況3)下混凝土受拉受壓強(qiáng)度變異系數(shù)差值比即混凝土的受拉強(qiáng)度變異系數(shù)與受壓強(qiáng)度變異系數(shù)差值除以受壓強(qiáng)度變異系數(shù)。其中,

圖8 為工況1、工況2 以及工況3 混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比間的比較?？煽闯?不同超低溫作用工況下混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比隨作用的低溫T的變化情況有所不同。

圖8 工況1、工況2 以及工況3 混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比-T 間關(guān)系Fig.8 -T relation of concrete under condition 1,condition 2 and condition 3

對于降溫至給定超低溫時(shí)(工況1),隨T降低呈先增大后減小的變化趨勢。T不低于-80 ℃時(shí),為正且隨T降低而增大。-80 ℃時(shí)達(dá)峰值,其值為0.69;而T低于-80 ℃時(shí),則隨T降低逐漸減小直至小于0。-190 ℃時(shí)的值已減至-0.18。

對于降溫至給定超低溫后再直接回至常溫時(shí)(工況2),隨T降低總體上呈先減后增的變化趨勢。T不低于-120 ℃時(shí),為負(fù)且隨T降低而 減小。-120 ℃時(shí)達(dá)最小值,其值為-0.49;T低于-120 ℃時(shí),為負(fù)且隨T降低而增大。而對于降溫至給定超低溫后再以1 ℃/min 勻速地回至常溫時(shí)(工況3),隨T降低一直在0 附近呈波動狀稍有下降的變化趨勢。這表明此時(shí)的混凝土相對受拉強(qiáng)度與相對受壓強(qiáng)度值較為接近且可忽略作用的超低溫變化。

圖9 為工況1、工況2 以及工況3 混凝土受拉受壓強(qiáng)度變異系數(shù)差值比間的比較。可看出,大部分情況下3 種工況下的均大于0,且隨作用的低溫降低,工況1 的和工況3 的呈波動減小、工況2 的呈波動增加的變化趨勢。可見,3 種工況下混凝土受壓強(qiáng)度的離散性基本上均小于其受拉強(qiáng)度。

圖9 工況1、工況2 以及工況3 混凝土受拉受壓強(qiáng)度變異系數(shù)差值比-T 間關(guān)系Fig.9 -T relation of concert under condition 1,condition 2 and condition 3

由工況1、工況2 以及工況3 混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比間的比較可看出,工況1 的與工況2 的和工況3 的隨作用的超低溫T降低的變化規(guī)律明顯不同;而工況2 的與工況3 的間隨T降低的變化特性雖有差異但不很明顯,總體上都可歸于波動狀下降態(tài)勢,僅前者的波動幅度相對較大。鑒于工況2 和工況3 兩種工況分別對應(yīng)于快速回溫和緩慢回溫兩種極端情況,故實(shí)際工程中為簡化起見可忽略回溫方式對混凝土經(jīng)歷超低溫回至常溫后相對受拉受壓強(qiáng)度差值比的影響。于是可將作用工況分為超低溫時(shí)和經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)兩種情況由試驗(yàn)所獲得的結(jié)果擬合給出其混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比表達(dá)式:

超低溫時(shí)

經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)

于是由的擬合公式可得不同超低溫工況下混凝土受拉受壓強(qiáng)度比表達(dá)式:

超低溫時(shí)

經(jīng)歷超低溫再回至常溫時(shí)

4 主要結(jié)論

通過由常溫降至超低溫(-40 ℃、-80 ℃、-120 ℃、-160 ℃和-190 ℃)以及由經(jīng)歷超低溫再直接回至常溫和以1 ℃/min 勻速地回至常溫共3 種超低溫作用工況下混凝土受壓受拉強(qiáng)度試驗(yàn),可得以下主要結(jié)論:

(1)隨作用的超低溫降低,混凝土相對受壓強(qiáng)度總體上波動地增大,而其相對受拉強(qiáng)度則呈先增大后減小的階段性變化狀。混凝土相對受拉受壓強(qiáng)度差值比基本上呈先增大后減小的變化趨勢。

(2)對于經(jīng)歷超低溫再直接回至常溫工況,混凝土相對受壓強(qiáng)度隨作用的超低溫降低呈先增大后平穩(wěn)的變化狀,而其相對受拉強(qiáng)度則呈波動狀但較為平穩(wěn)地變化?；炷料鄬κ芾軌簭?qiáng)度差值比基本上呈先減小后有所增大的變化趨勢。

(3)對于經(jīng)歷超低溫再以1 ℃/ min 勻速地回至常溫工況,混凝土相對受壓受拉強(qiáng)度均稍有增大,且隨作用的超低溫降低呈波動幅度逐漸減小的穩(wěn)態(tài)變化趨勢,相互間也逐漸變得較為接近。

(4)隨作用的超低溫降低,混凝土超低溫時(shí)受壓受拉強(qiáng)度的離散性分別呈緩慢增大和先迅速后緩慢地減小的變化趨勢。但作用的超低溫較低時(shí)兩者的離散性接近且變化基本趨于一致。

(5)對于經(jīng)歷超低溫再直接和以1 ℃/min 勻速地回至常溫工況,混凝土受壓強(qiáng)度的離散性均總是小于受拉強(qiáng)度,且兩者隨作用的超低溫降低呈波動狀減小的變化趨勢,但受壓強(qiáng)度的離散性波動幅度要小于受拉強(qiáng)度。

(6)由試驗(yàn)獲得的不同超低溫作用工況下混凝土受拉受壓強(qiáng)度比擬合表達(dá)式可為相關(guān)規(guī)范的編制、修訂及低溫儲罐類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和安全評定提供參考。