張文亮，陳瑞軍，高 磊

(內(nèi)蒙古自治區(qū)特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院包頭分院，內(nèi)蒙古 包頭 014010)

我國“碳達(dá)峰、碳中和”決策部署的重要性不言而喻，“雙碳”目標(biāo)關(guān)乎中華民族的永續(xù)發(fā)展和構(gòu)建人類命運(yùn)共同體。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，鋼鐵行業(yè)消耗的能源約為全國總能耗能源的15%[1]，可見，降低鋼鐵企業(yè)的能耗對(duì)實(shí)現(xiàn)“雙碳”有重大意義。鋼鐵企業(yè)在生產(chǎn)的同時(shí)也產(chǎn)生了大量的副產(chǎn)煤氣，副產(chǎn)煤氣作為二次能源可作為自備電廠鍋爐燃料使用。鍋爐屬于高耗能設(shè)備，是保障國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展和人民生活的重要基礎(chǔ)設(shè)施，也是能源消費(fèi)大戶和重要的大氣污染源。因此，實(shí)現(xiàn)好鋼鐵企業(yè)自備電廠的燃?xì)忮仩t高效運(yùn)行既可實(shí)現(xiàn)副產(chǎn)煤氣高效利用，也是鋼鐵行業(yè)“減虧、治虧”、“提質(zhì)增效”、實(shí)現(xiàn)“碳中和、碳達(dá)峰”的重要措施。

本文以包鋼熱電廠9號(hào)煤氣鍋爐為研究對(duì)象，首先對(duì)該鍋爐負(fù)荷降低可能原因進(jìn)行分析。對(duì)比負(fù)荷降低前后時(shí)間段的運(yùn)行參數(shù)，發(fā)現(xiàn)影響鍋爐帶負(fù)荷能力的主要原因是爐膛負(fù)壓，負(fù)壓低影響燃料投運(yùn)；并通過尾部煙道受熱面實(shí)際阻力與設(shè)計(jì)阻力分析對(duì)比、實(shí)際溫降與設(shè)計(jì)溫降分析對(duì)比，找到煙氣段阻力增加是影響爐膛負(fù)壓的主要原因。進(jìn)一步以煙道阻力增加為切入點(diǎn)，發(fā)現(xiàn)負(fù)荷降低主要是由于原煤氣預(yù)熱器存在煙氣側(cè)管路彎頭多阻力大、煤氣預(yù)熱器熱管結(jié)構(gòu)布置難清灰、空氣預(yù)熱器堵塞及低溫腐蝕等問題，造成煙道阻力增大。

通過以上分析，基于負(fù)荷降低根本原因，提出更換新型煤氣預(yù)熱器及煙道改造更換、空預(yù)器設(shè)備維護(hù)優(yōu)化方案；對(duì)鍋爐煤氣預(yù)熱器及煙道的改造及運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整，降低煙道阻力到設(shè)計(jì)值；爐膛壓力穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)煤氣大量投運(yùn)，鍋爐帶負(fù)荷可達(dá)到設(shè)計(jì)負(fù)荷220 t/h，提高了鍋爐的熱效率、經(jīng)濟(jì)性和可靠性。

1 鍋爐運(yùn)行情況及影響鍋爐負(fù)荷因素分析

收集近幾年的鍋爐負(fù)荷運(yùn)行數(shù)據(jù)：負(fù)荷下降沒有明顯的外界或內(nèi)部變化，如圖1所示。

圖1 鍋爐近幾年負(fù)荷趨勢

9號(hào)爐實(shí)際負(fù)荷從2018年12月開始下降，2020年底最低負(fù)荷只達(dá)到160 t/h左右，占設(shè)計(jì)負(fù)荷的70%左右，降低了蒸汽發(fā)生量、發(fā)電量，甚至影響到包鋼集團(tuán)公司經(jīng)濟(jì)效益。

1.1 從燃料的影響分析

如果煤氣熱值低于設(shè)計(jì)熱值較多[2]，煤氣中可燃成分CO、H2等含量低，煤氣理論燃燒溫度降低，造成燃燒區(qū)溫度下降，爐膛溫度降低，水冷壁爐膛輻射吸熱量減少，負(fù)荷降低。設(shè)計(jì)計(jì)算用高、焦?fàn)t煤氣成分如表1和表2所示。

表1 高爐煤氣成分分析

表2 焦?fàn)t煤氣成分分析

通過對(duì)高焦?fàn)t煤氣不同時(shí)段熱值分析，如圖2所示，高焦?fàn)t煤氣實(shí)際熱值高于設(shè)計(jì)熱值較多，理論上分析燃料熱值高，造成燃燒區(qū)溫度上升，爐膛溫度高，鍋爐負(fù)荷增加。但是，鍋爐實(shí)際負(fù)荷從2018年底，負(fù)荷一直呈下降趨勢。所以，鍋爐負(fù)荷低與高焦?fàn)t煤氣實(shí)際熱值無關(guān)。

(a)焦?fàn)t煤氣(b)高爐煤氣圖2 高爐(焦?fàn)t)煤氣實(shí)際熱值與高爐(焦?fàn)t)設(shè)計(jì)熱值對(duì)比

1.2 從介質(zhì)的影響分析

9號(hào)爐負(fù)荷對(duì)應(yīng)給水溫度情況比較如圖3所示，即使給水溫度在185 ℃左右，負(fù)荷仍可達(dá)到200 t/h以上，說明給水溫度降低也不是引起9號(hào)爐負(fù)荷降低的原因。

圖3 給水溫度

1.3 換熱分析

鍋爐升負(fù)荷試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在負(fù)荷升高過程中，因負(fù)荷上升，燃料煤氣投入量大，生成煙氣量大，即使吸風(fēng)機(jī)入口擋板全開，爐膛負(fù)壓仍會(huì)隨負(fù)荷上升而降低，因此，采取鍋爐降負(fù)荷運(yùn)行，而爐膛負(fù)壓由于無爐膛負(fù)壓記錄，只能通過吸風(fēng)機(jī)電流變化趨勢來分析，9號(hào)爐吸風(fēng)機(jī)電流數(shù)據(jù)如圖4所示。

圖4 吸風(fēng)機(jī)電流對(duì)比

理論上負(fù)荷穩(wěn)定、煙氣量穩(wěn)定，引風(fēng)機(jī)電流值也相對(duì)穩(wěn)定。由圖4可以看出，2018年3—12月這個(gè)階段，鍋爐負(fù)荷在200 t/h左右，吸風(fēng)機(jī)電流呈較大上升趨勢，直到吸風(fēng)機(jī)電流達(dá)到峰值，引風(fēng)機(jī)電流值與鍋爐負(fù)荷不對(duì)應(yīng)。通過圖4 2018年12月—2020年9月這一階段，吸風(fēng)機(jī)電流值從峰值呈下降趨勢，通過崗位運(yùn)行記錄，運(yùn)行人員為保證爐膛壓力穩(wěn)定在-100～-50 kPa之間，吸風(fēng)機(jī)擋板在持續(xù)開大，2018年末吸風(fēng)機(jī)電流達(dá)到峰值，雖然擋板全開，電流仍有較大幅度降低，而負(fù)荷也隨之下降，為保證爐膛負(fù)壓，在吸風(fēng)機(jī)擋板全開的情況下，只得降低負(fù)荷運(yùn)行，爐膛換熱效果不好是導(dǎo)致9號(hào)爐負(fù)荷降低的主要原因。而造成鍋爐換熱效果降低又有諸多原因，包括系統(tǒng)漏風(fēng)、受熱面老化、腐蝕、堵塞及燃料配比不合理等原因。

a.系統(tǒng)漏風(fēng)

鍋爐的尾部煙道出口煙氣殘氧量控制一般在2%～3%，9號(hào)鍋爐實(shí)際殘氧量為6%～8%。這可能是漏風(fēng)引起，也會(huì)造成煙氣量偏大。吸風(fēng)機(jī)負(fù)荷增大，負(fù)壓降低。針對(duì)以上分析，對(duì)鍋爐做漏風(fēng)試驗(yàn)。檢查結(jié)果：爐膛1號(hào)角剛性梁連接開焊，漏風(fēng)較大；4號(hào)燃燒器處耐火搗料燒壞，漏風(fēng)較大；尾部煙道膨脹節(jié)等部位有漏風(fēng)；低溫段空氣預(yù)熱器管有腐蝕漏風(fēng)情況；低溫段空氣預(yù)熱器管堵塞較嚴(yán)重。

通過鍋爐漏風(fēng)試驗(yàn)，找到鍋爐爐膛漏風(fēng)、煙道漏風(fēng)、空氣預(yù)熱器漏風(fēng)、燃燒器處漏風(fēng)，以上部位漏風(fēng)使?fàn)t膛負(fù)壓降低。

b.受熱面換熱效果降低

對(duì)比尾部煙道受熱面煙氣阻力變化，發(fā)現(xiàn)下級(jí)空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器煙氣阻力較設(shè)計(jì)值明顯增加，表3是鍋爐煙氣各換熱面阻力與設(shè)計(jì)值對(duì)比。

表3 煙氣實(shí)際與設(shè)計(jì)阻力對(duì)比

由表3可見，與設(shè)計(jì)阻力相比，9號(hào)爐煙氣整體阻力增加3089 Pa,從而使?fàn)t膛負(fù)壓下降，影響鍋爐負(fù)荷。9號(hào)鍋爐煤氣預(yù)熱器實(shí)際阻力比設(shè)計(jì)阻力增加了554 Pa，占鍋爐整體阻力的18%。低溫段空氣預(yù)熱器實(shí)際阻力比設(shè)計(jì)阻力增加了2636 Pa，占鍋爐整體阻力的85%。由此可見煤氣預(yù)熱器和空氣預(yù)熱器實(shí)際阻力超過設(shè)計(jì)阻力。

通過表4看各受熱面排煙溫度，可見空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器壓降明顯大于設(shè)計(jì)值，即可判斷下級(jí)空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器存在較大的換熱問題。下級(jí)空氣預(yù)熱器處煙氣溫度高于設(shè)計(jì)溫度，說明該受熱面換熱效率低，而排煙溫度高于設(shè)計(jì)值，說明煤氣預(yù)熱器換熱效果差。

表4 煙道受熱面溫度 單位：℃

c.燃料配比不合理

由于高焦?fàn)t煤氣熱值差異較大，在混合燃燒時(shí)，很容易產(chǎn)生不完全燃燒的現(xiàn)象，從而影響換熱效率。9號(hào)爐在尾部煙道設(shè)置一氧化碳濃度測量裝置，測量數(shù)值是指占煙氣的比例。通過測量，一氧化碳與煙氣的質(zhì)量比在500 mg/kg以上，嚴(yán)重超出50 mg/kg的設(shè)計(jì)值，說明燃料配比不合理，存在不完全燃燒的現(xiàn)象[4]。

2 預(yù)熱器換熱效果差原因分析

2.1 低溫段空氣預(yù)熱器

通過對(duì)9號(hào)爐低溫段空氣預(yù)熱器檢查發(fā)現(xiàn)，煙氣側(cè)堵塞嚴(yán)重，如圖5所示。通過對(duì)堵塞物的化學(xué)成分可以得出，堵塞物主要是焦?fàn)t煤氣燃燒形成的硫酸鹽垢，其形成原因是由于流經(jīng)各受熱面，煙氣溫度逐漸降低，到尾部受熱面時(shí)，尾部受熱面的溫度處于發(fā)生低溫腐蝕的溫度附近。這時(shí)如果煙氣中含有硫化物的混合物，使煙氣的露點(diǎn)升高，煙氣中的硫化物便會(huì)在尾部受熱面上進(jìn)行凝聚，煙氣中的硫雖然很少，但是經(jīng)過露點(diǎn)凝聚后大大提高[5]。硫化物凝聚在尾部煙道設(shè)備后便會(huì)開始腐蝕，腐蝕的速度和設(shè)備壁溫有直接的關(guān)聯(lián)。在壓力一定的情況下，溫度越低二氧化硫越容易轉(zhuǎn)化為三氧化硫，而當(dāng)溫度過高時(shí)，很難進(jìn)行轉(zhuǎn)化。由于流經(jīng)多個(gè)受熱面進(jìn)行多次換熱，煙氣中的熱量逐漸降低，到鍋爐尾部時(shí)溫度已經(jīng)很低，非常利于三氧化硫的生成，也是發(fā)生低溫腐蝕的常見部位[6]。

圖5 9號(hào)爐低溫段空氣預(yù)熱器檢查

2.2 煤氣預(yù)熱器

煤氣預(yù)熱器的熱介質(zhì)為鍋爐尾部煙氣，冷介質(zhì)為作為鍋爐燃料的高爐煤氣，是利用煙氣的余熱加熱進(jìn)入鍋爐的煤氣。這樣降低了排煙溫度，提高了煤氣溫度，降低煤氣著火溫度，減少了煤氣著火前的吸熱，減少了鍋爐熱損失，鍋爐熱效率提高。而9號(hào)爐煤氣預(yù)熱器原始的設(shè)計(jì)阻力高，原始設(shè)計(jì)阻力就高達(dá)808 Pa；且實(shí)際運(yùn)行中煤氣預(yù)熱器煙氣側(cè)積灰嚴(yán)重，如圖6所示。煤氣預(yù)熱器本體運(yùn)行阻力大，當(dāng)鍋爐負(fù)荷提高時(shí)，其阻力繼續(xù)上升，造成引風(fēng)機(jī)超載，鍋爐爐膛負(fù)壓不穩(wěn)。煤氣預(yù)熱器煙氣側(cè)設(shè)計(jì)阻力808 Pa，目前實(shí)際運(yùn)行在70%的鍋爐負(fù)荷時(shí)，煤氣換熱器進(jìn)口至引風(fēng)機(jī)前阻力約為2000 Pa，造成鍋爐帶負(fù)荷能力下降，嚴(yán)重影響鍋爐的帶負(fù)荷能力，而且換熱器表面積灰，傳熱熱阻增加；換熱器加熱煤氣能力差。

圖6 原煤氣加熱器煙氣側(cè)積灰

3 改造方案

3.1 低溫段空氣預(yù)熱器

由于低溫段空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)較為簡單，且通過風(fēng)壓試驗(yàn)檢測，低溫段空氣預(yù)熱器雖存在結(jié)垢及低溫腐蝕現(xiàn)象，但未出現(xiàn)漏風(fēng)情況，可采用定期高壓清洗的方法進(jìn)行疏通，低溫段空氣預(yù)熱器維護(hù)優(yōu)化前后對(duì)比，如圖7所示。

圖7 低溫段空氣預(yù)熱器維護(hù)優(yōu)化前后對(duì)比

3.2 煤氣預(yù)熱器本體及煙氣側(cè)煙道

a.煤氣預(yù)熱器煙道阻力大，為了安裝換熱器，將煙道從標(biāo)高5 m處向上引至約標(biāo)高25 m處，然后旋轉(zhuǎn)180°再引回標(biāo)高5 m處，煙氣在此過程中經(jīng)過旋轉(zhuǎn)了4個(gè)90°的彎頭多走長度40 m，其沿程阻力不可小視，在不改變煙道設(shè)計(jì)走向的情況下阻力無法降低。

b.原煤氣加熱器采用單根熱管的形式制作，熱管的使用壽命一般為3～5年，隨著使用時(shí)間的延長，由于工作液體與熱管材料發(fā)生化學(xué)反應(yīng)或電化學(xué)反應(yīng)，熱管內(nèi)會(huì)產(chǎn)生不凝性氣體，在熱管工作時(shí)，該氣體匯集到冷凝段聚集起來形成氣塞，從而使有效冷凝面積減小，熱阻增大，傳熱性能惡化，傳熱能力降低甚至失效。

c.換熱器采用單根重力型熱管的設(shè)計(jì)，所以無法對(duì)熱管進(jìn)行再生(排氣)作業(yè)，當(dāng)熱管換熱能力下降(失效)時(shí)，只能采用更換的辦法。

d.原煤氣加熱器設(shè)計(jì)時(shí)為了強(qiáng)化傳熱、減小換熱器的換熱面積，采用了錯(cuò)排布置的方案，如今進(jìn)行清洗時(shí)，壓縮空氣或者高壓水僅僅能沖洗到第1排管子和第2排管子的正面，第3排管子將完全沖洗不到，因此清洗的效果會(huì)非常差。

更換煤氣預(yù)熱器投資約150～200萬元，按最大費(fèi)用200萬元考慮。投資效益按增加煤氣預(yù)熱器后煤氣由管網(wǎng)溫度加熱到進(jìn)爐膛溫度136 ℃吸收的熱量所能增加的負(fù)荷計(jì)算。統(tǒng)計(jì)2017年各月煤氣預(yù)熱器前煤氣溫度下，煤氣回收余熱增加鍋爐負(fù)荷及增加的效益如表5所示。

表5 9號(hào)爐煤氣預(yù)熱器增加負(fù)荷估算

按最大投資200萬元，回收投資需要14.5個(gè)月，9號(hào)爐煤氣預(yù)熱器已使用10年以上，收益已遠(yuǎn)高于投資，如簡單清洗及更換部分組件，只會(huì)使運(yùn)行工況不斷惡化，其對(duì)鍋爐負(fù)荷的影響也會(huì)繼續(xù)伴隨，必須整體更換煤氣預(yù)熱器及重新布置煤氣管路。

3.3 新型煤氣換熱器采用無機(jī)傳熱元件技術(shù)

無機(jī)傳熱元件作為換熱器的換熱元件，該元件類似于熱管，使用方式和換熱計(jì)算與熱管完全相同。但其傳熱機(jī)理與熱管有根本的區(qū)別，使用性能也比熱管優(yōu)良得多。熱管的傳熱機(jī)理為管內(nèi)工質(zhì)汽—液相變，在熱流體側(cè)蒸發(fā)，冷流體側(cè)冷凝，通過相變汽化潛熱傳遞熱量。而無機(jī)傳熱元件的傳熱機(jī)理為元件內(nèi)部無機(jī)傳熱工質(zhì)受熱激發(fā)后，高速振蕩摩擦，以波的形式傳熱。

a.采用整體式結(jié)構(gòu)

由于高爐煤氣為易燃易爆介質(zhì)，在設(shè)備中不允許煙氣和煤氣間發(fā)生泄漏而混合。因此本設(shè)計(jì)中要求嚴(yán)格保證設(shè)備的密封性。將煙氣側(cè)吸熱換熱面和煤氣側(cè)放熱換熱面分別布置在彼此獨(dú)立的通道內(nèi)，煙氣側(cè)吸熱面吸收的煙氣熱量通過無機(jī)傳熱元件傳遞給煤氣側(cè)放熱面，進(jìn)而對(duì)流放熱面以對(duì)流形式傳遞給煤氣。

煙氣側(cè)和煤氣側(cè)換熱面翅片管基管均選用無縫鋼管，翅片選用O8AL材料。沿氣體流向共布置30組換熱元件，換熱元件沿氣流方向錯(cuò)列布置。為了調(diào)整換熱元件壁溫，防止低溫結(jié)露，換熱元件按煙氣溫度分段設(shè)計(jì)，每段采用不同的翅片參數(shù)。

b.煤氣側(cè)積灰措施

煤氣中的含塵量為10 mg/Nm3，煤氣量最大為180 972 Nm3/h，煤氣最大帶塵量為1.8 kg/h，每年運(yùn)行時(shí)間按7000 h計(jì)算，年塵量為12 600 kg，如此大的灰量如果沉積在換熱面上，將嚴(yán)重影響設(shè)備的換熱效果，為此采取如下措施：在煤氣進(jìn)口前設(shè)置機(jī)械水分離板，同時(shí)具有慣性除塵作用；保證煤氣在翅片垂直布置，氣體流動(dòng)方向是上下流動(dòng)方向，利于自清灰；翅片管節(jié)距不小于8 mm，防止積灰搭橋；在煤氣換熱器中部安裝2臺(tái)聲波吹灰器，利用氮?dú)舛ㄆ诖祷?；在煤氣換熱器進(jìn)口接管和出口接管各裝一個(gè)清灰門，停車時(shí)進(jìn)行人工清灰；在機(jī)械水分離板下部和安裝聲波吹灰器位置的下部安裝排水裝置；防止換熱面結(jié)露。

c.煙氣側(cè)改造

煙氣中煙塵的來源為煤氣，煤氣經(jīng)煤氣換熱器分離掉一部分灰塵，再經(jīng)爐膛燃燒及預(yù)熱器前各段鍋爐換熱面又可分離掉一部分灰塵，只有少量的灰塵進(jìn)入煤氣預(yù)熱器，因此在煙氣側(cè)換熱器中只要使管壁溫度高于煙氣露點(diǎn)溫度，不使少量的灰塵因結(jié)露而造成黏結(jié)性積灰，利用煙氣的自清灰能力可以保持換熱器表面清潔運(yùn)行。為此采取如下措施：提高換熱面壁溫，防止結(jié)露而黏結(jié)性積灰，煙氣流速大于7.8 m/s，具有自清灰能力。翅片節(jié)距為10 mm，防止積灰搭橋。在煙氣進(jìn)出口接管上設(shè)置清灰門，必要時(shí)可進(jìn)行人工清灰。在煙氣進(jìn)出口接管和換熱器中部設(shè)置灰斗及放灰孔，以便排灰。保證煙氣在翅片垂直布置，氣體流動(dòng)方向是上下流動(dòng)方向，利于自清灰。在煙氣換熱器中部安裝2臺(tái)聲波吹灰器，定期吹灰。

所以，采用新型煤氣預(yù)熱器雙循環(huán)水平蒸發(fā)式的換熱器技術(shù)[7]，其設(shè)計(jì)理念結(jié)合整體式熱管與分列式熱管的優(yōu)點(diǎn)，并且在系統(tǒng)上增加了控制裝置，可對(duì)熱量進(jìn)行在線分配，同時(shí)加熱多種介質(zhì)，對(duì)換熱器壁溫進(jìn)行自動(dòng)控制，并且換熱器順排布置，阻力小，換熱器設(shè)計(jì)了排氣裝置，可進(jìn)行在線再生(排除不凝氣體，恢復(fù)換熱器的換熱能力)，從而又優(yōu)化了尾部煙道的布置形式，減小了運(yùn)行阻力，對(duì)于提高鍋爐效率，降低引風(fēng)機(jī)電耗，增加運(yùn)行穩(wěn)定性及安全性意義重大。具體更換方案包括：拆除原有的煤氣加熱器，安裝1套雙循環(huán)水平蒸發(fā)式換熱器，同時(shí)進(jìn)行煙道走向改造，對(duì)比如圖8所示。

圖8 改造前煤氣預(yù)熱器

毀壞性拆除原煤氣預(yù)熱器設(shè)備本體，接口利舊；將新制造的煤氣預(yù)熱器安裝于原設(shè)備鋼結(jié)構(gòu)處(新煤氣預(yù)熱器載荷小于原設(shè)備，所以原鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)均利舊)；原有煙道直段做適應(yīng)性改造。圖9為改造后煤氣預(yù)熱器布置圖，圖10為系統(tǒng)示意圖。

圖9 改造后煤氣預(yù)熱器

圖10 系統(tǒng)示意圖

4 改造效果

4.1 低溫段空氣預(yù)熱器改造效果

通過清洗，低溫段空氣預(yù)熱器段煙氣阻力顯著降低，由3086 Pa降至450 Pa，換熱效果顯著提升。

4.2 煤氣預(yù)熱器改造效果

通過整體更換改造后，煤氣預(yù)熱器改造后，煤氣吸收煙氣熱量增加并提高煤氣溫度90 ℃，進(jìn)入爐膛著火前吸收熱量變少且縮短著火時(shí)間，爐膛溫度提高，燃燒更充分。

4.3 整體換熱改造效果

隨著低溫段空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器優(yōu)化改造方案的實(shí)施，9號(hào)爐爐膛負(fù)壓即使在高負(fù)荷時(shí)，穩(wěn)定在-100～-50 Pa，鍋爐帶負(fù)荷能力明顯提高，純燒高爐煤氣時(shí)，高爐煤氣量由130 000 m3/h升至170 000 m3/h，負(fù)荷由165 t/h升至220 t/h；減少高爐煤氣量40 000 m3/h。排煙溫度由173 ℃降至115 ℃。煤氣溫度70 ℃升至160 ℃。改造后運(yùn)行參數(shù)對(duì)比如表6所示。

表6 鍋爐負(fù)荷159 t/h運(yùn)行參數(shù)改造前后對(duì)比

5 結(jié)語

本文以包鋼熱電廠9號(hào)混合煤氣鍋爐為研究對(duì)象，介紹9號(hào)爐本體改造情況，通過改造前后運(yùn)行數(shù)據(jù)比較，驗(yàn)證煤粉改煤氣鍋爐改造成功。以該臺(tái)鍋爐運(yùn)行多年后的燃料、介質(zhì)、換熱效果進(jìn)行分析，對(duì)比以上數(shù)據(jù)研究后得到低溫段空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器阻力大、換熱效果降低、燃料配比不合理是影響鍋爐負(fù)荷最主要因素。以該臺(tái)鍋爐為優(yōu)化改造對(duì)象，重點(diǎn)對(duì)影響換熱效果的低溫段空氣預(yù)熱器及煤氣預(yù)熱器進(jìn)行了改造，改造效果明顯。空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)較為簡單，可通過定期清洗的方式防止堵塞和低溫腐蝕的影響；煤氣預(yù)熱器由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜、清洗難度大、使用周期短等原因，盡量采用整體更換的方式保證其運(yùn)行效果。