傅 翔,黃 平,陳柏林,彭海游,黃祥超
(1.重慶交通大學(xué)河海學(xué)院,重慶 400074; 2.重慶地質(zhì)礦產(chǎn)研究院,重慶 401120)
基坑開挖、切坡等過程中易對周圍已有建筑及高邊坡造成擾動,造成已有建筑開裂、變形及高邊坡滑坡,嚴(yán)重危及周圍居民生命財產(chǎn)安全。及時進行工程治理和搶險加固尤為重要,預(yù)應(yīng)力錨索、錨桿技術(shù)已廣泛應(yīng)用于我國鐵路、航運、公路等領(lǐng)域的邊坡?lián)岆U加固工程[1],如南昆鐵路八渡車站大體積滑坡采用長錨索對其治理加固[2];為提高穩(wěn)定性,三峽船閘兩側(cè)高邊坡、錦屏二級水電站高邊坡布置了不同預(yù)應(yīng)力的錨索[3-4]。目前對預(yù)應(yīng)力錨索的研究逐步深入,研究者從動力計算方法、錨索-巖土體耦合作用、新型錨索性能優(yōu)化、預(yù)緊力選用等方面開展了相關(guān)研究[5-9],此外許多學(xué)者從工程角度出發(fā),對預(yù)應(yīng)力錨索在邊坡治理中的運用進行了分析和研究[10-18]。基于此,本次應(yīng)急搶險加固采用預(yù)應(yīng)力錨索加固方案,結(jié)合FLAC3D軟件進行數(shù)值模擬分析,對坡頂帶臨空建筑高邊坡切角滑坡?lián)岆U加固技術(shù)進行研究,為其他坡頂帶臨空建筑高邊坡切腳滑坡?lián)岆U加固提供參考。
如圖1所示,由于擬建場地對斜坡進行分階削坡,坡腳進行基坑開挖,導(dǎo)致某住宅樓部分樓層出現(xiàn)不同程度的地面和墻體開裂,嚴(yán)重影響了居民的正常生活,威脅到居民的生命和財產(chǎn)安全,需對其進行應(yīng)急加固設(shè)計。該住宅樓為框架結(jié)構(gòu),采用樁基礎(chǔ),分3個單元,共有10層,總建筑面積約7 400 m2。
現(xiàn)場調(diào)查未發(fā)現(xiàn)已治理的格構(gòu)錨桿擋墻有明顯變形,斜坡目前整體處于穩(wěn)定狀態(tài),因此本次設(shè)計主要目的是控制斜坡變形。邊坡變形區(qū)域長約149 m,寬約56 m,坡頂高程297 m~299 m,坡底高程214 m~221 m,相對高差約80 m,為巖質(zhì)高邊坡。工程區(qū)域地表主要為人工素填土,下部為泥灰?guī)r。
為了實時了解工程區(qū)變形情況,前期進行了應(yīng)急監(jiān)測工作,共布置14個地表位移監(jiān)測點、6個深部位移監(jiān)測孔、14個裂縫監(jiān)測點和15個沉降監(jiān)測點,布置位置如圖2所示。
從監(jiān)測反饋的信息來看,目前變形區(qū)的變形具有以下特征:地表變形較強烈,影響地基持力層的深部位移變化幅度相對較?。坏乇砦灰谱兓容^大和裂縫開展較大的點主要集中在附屬建筑與主體建筑搭接處,如天橋與主體建筑連接處、搭建的廁所與主體建筑連接處。
該斜坡為巖質(zhì)斜坡,錨固條件較好,預(yù)應(yīng)力錨索施加預(yù)加力之后,能有效控制斜坡變形,施工過程中對坡體擾動較小,經(jīng)濟性較好,可與已建格構(gòu)錨桿擋墻協(xié)調(diào)受力,是治理巖質(zhì)高切坡最常用的手段,可作為本次應(yīng)急搶險設(shè)計方案。
采用FLAC3D數(shù)值模擬分析軟件建立三維模型如圖3所示,模型總計單元146 184,節(jié)點155 567,結(jié)構(gòu)構(gòu)件1 445,結(jié)構(gòu)節(jié)點1 942。計算工況分為天然狀態(tài)、邊坡開挖以及錨索支護。
模型中巖土體本構(gòu)關(guān)系采用摩爾-庫侖本構(gòu)模型,建筑物、擋土墻及格構(gòu)護坡均采用實體單元,樁基礎(chǔ)采用樁結(jié)構(gòu)單元,錨桿、錨索采用錨桿結(jié)構(gòu)單元。模型兩側(cè)約束X方向的位移,前后約束Y方向的位移,底面約束Z方向的位移,地表為自由面。本邊坡變形破壞過程中地下水的作用不明顯,僅考慮重力。結(jié)合工程類比法,模型采用巖土體物理力學(xué)參數(shù)如表1所示,樁基未考慮剪力和法向內(nèi)聚力,其物理力學(xué)參數(shù)如表2所示。
表1 各項參數(shù)取值
表2 樁結(jié)構(gòu)單元參數(shù)
沿圖1所示剖面進行切片、透視等處理,從圖4可知建筑物及斜坡體存在向斜坡外側(cè)的位移速率,方向沿巖土界面向斜坡外側(cè)。建筑物底部土體存在塑性集中區(qū),樁基礎(chǔ)部位產(chǎn)生局部塑性破壞。
共選擇預(yù)應(yīng)力為400 kN,600 kN,800 kN,1 000 kN,1 200 kN,1 400 kN等6個工況進行數(shù)值模擬分析,得到不同預(yù)應(yīng)力下邊坡塑性區(qū)面積圖(見圖5)。
發(fā)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力為400 kN時,建筑物基礎(chǔ)底部及斜坡體處有較大面積塑性區(qū),但比開挖卸載未支護時的塑性區(qū)面積小得多,說明預(yù)應(yīng)力錨索支護發(fā)揮了一定的作用。隨著預(yù)應(yīng)力增加,錨索支護效力增強,塑性區(qū)面積減少。當(dāng)預(yù)應(yīng)力為600 kN~1 200 kN時,塑性區(qū)大致總是出現(xiàn)位于建筑物基礎(chǔ)邊緣以及底部6 m~8 m處,這主要是由于地基土已經(jīng)處于彈塑性變形階段,基礎(chǔ)邊緣首先達到極限平衡狀態(tài)后,因而率先出現(xiàn)剪切破壞的特征。但剪切破壞區(qū)并未延伸至地面形成連續(xù)滑動面,同時底部會有沉降與壓力變化率最大的點存在。
分別計算得到預(yù)應(yīng)力為400 kN,600 kN,800 kN,1 000 kN,1 200 kN,1 400 kN等6個工況位移矢量圖。
通過位移矢量分析預(yù)應(yīng)力的增加對周邊巖土的錨固約束效果。預(yù)應(yīng)力400 kN,600 kN兩種情況下,明顯的表現(xiàn)出約束力從錨索施加上方的淺層地表部位開始,沿坡形逐步向坡頂發(fā)展演化的過程。當(dāng)預(yù)應(yīng)力增加到800 kN~1 200 kN時,建筑物下方的格構(gòu)在預(yù)應(yīng)力作用下有向外崩裂的趨勢,而建筑物前的重力式擋土墻則由內(nèi)傾覆轉(zhuǎn)變?yōu)橄蛲鈨A覆。在1 000 kN預(yù)應(yīng)力作用下,建筑物與擋土墻的穩(wěn)定性表現(xiàn)更好。當(dāng)施加1 400 kN的預(yù)應(yīng)力,則產(chǎn)生建筑物沿水平向外推趨勢。
預(yù)應(yīng)力大于1 000 kN以后,塑性區(qū)面積減少有限,且1 000 kN預(yù)應(yīng)力作用下,建筑物與擋土墻的穩(wěn)定性表現(xiàn)更好,綜合考慮,采用預(yù)應(yīng)力1 000 kN的設(shè)計方案。
根據(jù)變形區(qū)的形態(tài)與坡頂建筑物變形控制的相互關(guān)系,防治工程采用預(yù)應(yīng)力錨索+格構(gòu)面板支護+地表排水體系+M10砂漿封閉裂縫相結(jié)合的方案進行治理,根據(jù)監(jiān)測情況適時調(diào)整,加強施工期間的地質(zhì)驗槽工作,實施動態(tài)設(shè)計和信息化施工。預(yù)應(yīng)力錨索布置區(qū)域長約65 m,沿230 m~275 m高程布置,共布置182根錨索,錨索間距2.5 m×5.0 m,錨索采用10束1×7φs15.2鋼絞線,自由段孔徑為150 mm,錨固段擴孔至250 mm,錨索全長40 m,錨固段長10.0 m;面板厚250 mm,采用C30混凝土澆筑,原設(shè)計采用格構(gòu)式錨桿擋墻支護段,截面尺寸2.2 m×2.2 m,原設(shè)計采用重力式擋墻段,截面尺寸1.2 m×1.2 m,面板保護層厚度采用25 mm;坡體裂隙采用M10水泥砂漿常壓注漿封閉。
搶險加固完成后,后續(xù)監(jiān)測顯示原本變形強烈的地表,變形幅度減小,幾乎無變形;深部無繼續(xù)變形;房屋等建筑物裂縫無進一步擴張,搶險后工程區(qū)全貌如圖6所示。
1)在巖質(zhì)高邊坡?lián)岆U加固工程中,工期緊任務(wù)重,需考慮經(jīng)濟適用性等條件,預(yù)應(yīng)力錨索可作為首選支護方案。2)提出基于巖土體塑性區(qū)面積和位移矢量變化趨勢的預(yù)應(yīng)力取值方法,可通過有限差分法反演高邊坡應(yīng)急加固預(yù)應(yīng)力錨索合理預(yù)應(yīng)力取值。3)根據(jù)高邊坡變形區(qū)形態(tài)與坡頂建筑物變形控制的相互關(guān)系,總結(jié)出預(yù)應(yīng)力錨索+格構(gòu)面板支護+地表排水+M10砂漿封閉裂縫相結(jié)合的應(yīng)急搶險加固方案。后續(xù)監(jiān)測顯示搶險加固效果好,達到預(yù)期目標(biāo)。