楊勇

(山西煤炭進出口集團 洪洞陸成煤業(yè)有限公司, 山西 洪洞縣 041699)

礦井位于山西省境內(nèi),現(xiàn)主采山西組4#煤層,煤層平均厚度為8.69 m,為特厚煤層,14100工作面位于井田東部,工作面西側(cè)為實體煤區(qū)域,東部為14101工作面采空區(qū),14100工作面走向長度為1700 m,傾向長度為250 m,4#煤層直接頂為細砂巖,巖層厚度為6.5 m,基本頂為高嶺質(zhì)泥巖,巖層厚度為18.45 m,直接底為泥巖,巖層平均厚度為4.25 m,基本底為炭質(zhì)泥巖,巖層平均厚度為10.15 m,14100工作面層位穩(wěn)定,為全區(qū)可采的穩(wěn)定煤層,工作面采用綜合機械化放頂煤回采工藝,采用全部垮落法管理頂板,14100工作面布置如圖1所示。

圖1 采掘工作面布置

1 相似模擬實驗研究

相似模擬實驗?zāi)軌蛲ㄟ^建立相似地質(zhì)力學(xué)模型,較為真實客觀地反映巖體工程結(jié)構(gòu)和力學(xué)特性,再現(xiàn)施工過程中巖體的變化特征,在礦山壓力監(jiān)測、覆巖變形破壞、邊坡穩(wěn)定性等方面得到廣泛應(yīng)用[1-2],為研究14100工作面回采推進期間上覆巖層的運動特征和側(cè)向應(yīng)力分布規(guī)律,進而確定14100工作面護巷煤柱留設(shè)的合理寬度,現(xiàn)采用二維平面應(yīng)力實驗平臺對14100工作面回采期間圍巖運動規(guī)律進行實驗研究。

1.1 模型的建立

根據(jù)14100工作面地質(zhì)條件,建立相似模擬實驗平臺,平臺規(guī)格為2.5 m×1.5 m×0.2 m,相似模型規(guī)格為2.5 m×1.25 m×0.2 m,如圖2所示。

圖2 二維平面應(yīng)力實驗平臺

1.1.1 相似條件

(1)應(yīng)變相似比尺Cε=1。

(2)內(nèi)摩擦角相似比尺C f=1。

(3)摩擦系數(shù)相似比尺CΨ=1。

(4)泊松比相似比尺Cμ=1。

(5)幾何相似比尺C L=1/120。

(6)容重相似比尺Cr=1/1.5。

(7)應(yīng)力相似比尺Cσ=Cr×C L=1/180。

(8)位移相似比尺Cδ=C L×Cε=1/120。

(9)強度相似比尺C RC=Cσ=1/180。

(10)時間相似比尺Ct=1/10.95。

14100 工作面可采長度為250 m,因此,在相似模型中模擬推進長度為2.5 m,14100工作面平均推進速度為6 m/d,在相似模型中模擬開挖速度為3.41 c m/h。

1.1.2 相似材料及其配比

按照高容重、低強度、低變形模量的要求,結(jié)合實驗平臺的實際條件,選擇河沙、石灰、石膏、水作為相似原材料進行復(fù)合材料的配制,各巖層的分層材料選用粗云母粉,模擬材料配比見表1。

表1 模擬材料配比參數(shù)

1.1.3 加載方法

14100 工作面埋深在500 m左右,采用相似模型無法按照幾何尺寸進行完全模擬,因此,在模型頂部安置加壓氣缸,用于施加載荷,補償巖層缺失的重力,因14100工作面地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力影響較小,故不進行水平應(yīng)力補償,垂直應(yīng)力補償裝置如圖3所示。

圖3 外力補償裝置

1.1.4 測試系統(tǒng)

在相似模型內(nèi)沿4#煤層頂板、上覆巖層中部和煤層底板布置三層測線,其中,4#煤層頂板、上覆巖層中部每層測線上布置11個間距為220 mm的測點,煤層底板測線上布置8個間距為250 mm的測點,在測點位置預(yù)埋壓力盒,用于應(yīng)力監(jiān)測,同時,在煤層頂板上覆巖層中布置兩個位移基點,用于位移監(jiān)測,壓力測試儀采用TS3866測量系統(tǒng)。測站布置如圖4所示。

圖4 測站布置

1.2 相似模擬實驗結(jié)果

1.2.1 頂板活動特征

(1)頂板未充分垮落。隨著工作面的推進,工作面上部堅硬頂板逐漸出現(xiàn)離層、變形、下沉的現(xiàn)象,當工作面推進70 m時,采空區(qū)頂板開始垮落,隨著工作面的持續(xù)推進,頂板周期式形成懸臂梁結(jié)構(gòu),在達到極限跨距時垮落,整體上看,工作面回采推進期間,頂板懸臂梁結(jié)構(gòu)成動態(tài)形式不斷前移,上覆頂板結(jié)構(gòu)相對完整,頂板未充分垮落[3]。頂板未完全垮落時的結(jié)構(gòu)特征如圖5所示。

圖5 頂板未充分垮落時的結(jié)構(gòu)特征

(2)頂板充分垮落。隨著工作面的推進,上覆巖層出現(xiàn)分層垮落,破斷的塊體形成動載作用于下方垮落的巖體上,并在工作面的推進中逐漸發(fā)生回轉(zhuǎn)下沉變形,破斷塊體相互擠壓,形成具有一定承載力的結(jié)構(gòu),隨著采空區(qū)范圍的增大,堅硬頂板結(jié)構(gòu)周期性破斷失穩(wěn),引起強動載現(xiàn)象,致使垮落的塊體呈現(xiàn)松散狀態(tài),此時,塊體之間相互擠壓作用變小,承載結(jié)構(gòu)破壞,上位堅硬頂板垮落失穩(wěn)引起的圍巖活動范圍大、強度高,頂板充分垮落時的結(jié)構(gòu)特征如圖6所示。

圖6 相似模擬實驗的最終觀測結(jié)果

1.2.2 上覆巖層的運動特征

隨著下部煤層的開采,煤層上覆圍巖依次出現(xiàn)離層、彎曲下沉、斷裂垮落、壓實的過程,上覆圍巖下沉量隨著煤層開采的程度逐漸增加,巖層之間的離層量被不斷壓縮,直至壓實形成具有一定聯(lián)合運動的結(jié)構(gòu)[4],厚煤層上覆巖層下沉量隨工作面推進距離變化如圖7所示。

圖7 頂板巖層下沉量曲線

總體來看,厚煤層回采后,上覆巖層相差量不大,其下沉趨勢一致,其中,下位堅硬頂板與軟弱夾層中下部分層保持同步協(xié)調(diào)運動,軟弱夾層上分層、上位堅硬頂板及其鄰近的上覆軟弱巖層保持同步協(xié)調(diào)運動。

1.2.3 側(cè)向支承應(yīng)力分布規(guī)律

工作面回采推進后,煤層頂板破斷失穩(wěn),覆巖垮落形成壓力拱結(jié)構(gòu),上覆圍巖重量逐漸向工作面兩側(cè)轉(zhuǎn)移,在相鄰煤壁上形成側(cè)向支承壓力,工作面推進300 m后,對采空區(qū)兩側(cè)壓力進行測定,結(jié)果如圖8所示。

圖8 頂板巖層壓力監(jiān)測曲線

由圖8可以看出,從采空區(qū)到煤柱深部,支承應(yīng)力呈現(xiàn)先急劇增加,抵達峰值后,平緩下降并趨于穩(wěn)定的趨勢,支承應(yīng)力峰值區(qū)域位于距采空區(qū)煤壁23 m附近,最大值為25.5 MPa,支承應(yīng)力在距采空區(qū)50 m之后逐漸穩(wěn)定,支承應(yīng)力在22 MPa左右,此時,支承應(yīng)力仍高于15.5 MPa的原巖應(yīng)力,因此,14100工作面采動影響范圍大于50 m。

采空區(qū)煤壁處支承應(yīng)力約為9.5 MPa,隨著距采空區(qū)距離的增加,煤體支承應(yīng)力逐漸增加,至距采空區(qū)12 m的位置處支承應(yīng)力接近原巖應(yīng)力,因此,距采空區(qū)0～12 m的區(qū)域內(nèi)屬于應(yīng)力降低區(qū),14100工作面輔運順槽巷道寬度為5 m,為保證順槽留設(shè)煤柱位于應(yīng)力降低區(qū),需保證煤柱留設(shè)寬度不大于7 m。

2 理論計算

根據(jù)極限平衡理論,對14100工作面支承壓力峰值進行計算。應(yīng)力平衡區(qū)寬度[56]X0按式(1)計算:

式中,m為煤層厚度,取9 m;A為側(cè)壓系數(shù),取0.23;φ0為煤層內(nèi)摩擦角,取28°;C0為黏結(jié)力,取5 MPa;K為應(yīng)力集中系數(shù),取1.6;γ為巖層容重,取5000 N/m3,H為煤層埋深,取560 m;P x為對煤幫的支護阻力,取0.4 MPa。

經(jīng)計算,應(yīng)力平衡區(qū)寬度X0為2.04 m。

煤柱合理寬度的計算模型如圖9所示。

圖9 窄煤柱寬度計算模型

煤柱合理寬度B按式(2)計算:

式中,B為煤柱寬度,m;X1為煤柱穩(wěn)定系數(shù)對應(yīng)的寬度,取0.44～1.32 m,X2為錨桿長度,取2.4 m。

經(jīng)計算,煤柱合理留設(shè)寬度B介于4.88～5.76 m之間。

3 數(shù)值模擬

3.1 模型的建立

采用有限差分軟件FLAC3D建立數(shù)值分析模型,模型尺寸為500 m×300 m×150 m,力學(xué)模型為“摩爾-庫倫”型,根據(jù)工作面埋深計算,模型上部載荷為12.4 MPa,回采巷道模擬斷面為5.0 m×3.8 m,巖層的物理力學(xué)參數(shù)見表2。

表2 巖層力學(xué)參數(shù)

3.2 模擬結(jié)果及分析

14100 工作面回采期間垂直應(yīng)力分布云圖、曲線規(guī)律分別如圖10、圖11所示。

圖10 垂直應(yīng)力分布云圖

圖11 垂直應(yīng)力曲線

分析圖10可知,14100工作面推進后,在采空區(qū)兩側(cè)煤體上形成了支承應(yīng)力影響區(qū),其中,在采空區(qū)邊緣至煤體深部11.5 m的范圍內(nèi),應(yīng)力低于15.5 MPa的原巖應(yīng)力,為應(yīng)力降低區(qū),超過11.5 m的區(qū)域范圍,垂直應(yīng)力高于原巖應(yīng)力,為應(yīng)力增高區(qū),在煤體距采空區(qū)距離為21 m時,出現(xiàn)應(yīng)力峰值,最大應(yīng)力為25 MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.55,峰值區(qū)過后,煤體支承應(yīng)力逐漸降低并趨于平緩至原巖應(yīng)力,整體來看,14100工作面采動影響區(qū)大于70 m,為降低留設(shè)煤柱支承壓力,考慮將煤柱布置在低應(yīng)力區(qū),除去巷道自有尺寸,故確定煤柱留設(shè)寬度不高于6 m。

數(shù)值模擬與相似模擬、理論計算結(jié)果基本吻合,最終確定14100工作面煤柱留設(shè)寬度為5 m。

4 結(jié)論

(1)通過建立相似模型,再現(xiàn)了14100工作面回采推進期間頂板活動特征、上覆巖層的運動特征和側(cè)向支承應(yīng)力分布規(guī)律,確定距采空區(qū)0～12 m的區(qū)域內(nèi)屬于應(yīng)力降低區(qū),煤柱留設(shè)寬度應(yīng)不大于7 m。

(2)采用極限平衡理論,計算得出14100工作面應(yīng)力平衡區(qū)寬度為2.04 m。煤柱合理留設(shè)寬度應(yīng)介于4.88～5.76 m之間。

(3)采用FLAC3D軟件進行數(shù)值分析計算,確定在采空區(qū)邊緣至煤體深部11.5 m的范圍內(nèi)為應(yīng)力降低區(qū),為降低留設(shè)煤柱支承壓力,煤柱留設(shè)寬度應(yīng)不高于6 m。

(4)綜合相似模擬、理論計算、數(shù)值模擬3種手段,確定14100工作面合理煤柱留設(shè)寬度為5 m。