談 泰 權

(國網(wǎng)四川省電力公司映秀灣水力發(fā)電總廠，四川 都江堰 611830)

1 電站概況

映秀灣水電站是岷江上游左岸的一座低閘隧洞引水式徑流電站，位于汶川縣映秀鎮(zhèn)境內，廠房為地下式，裝有3臺45 MW的混流式水輪發(fā)電機組，設計水頭54 m，始建于1965年8月，于1971年9月1號機組投產發(fā)電。

電站的座環(huán)為無蝶形邊的焊接結構，上、下環(huán)為箱型結構，座環(huán)外形尺寸為6 580×1 740 mm，分為兩半，用螺栓固定成整體。設計要求座環(huán)與頂蓋、底環(huán)配合法蘭面的不平行度不大于0.25 mm。自2008年“5·12”汶川特大地震后，在機組檢修時發(fā)現(xiàn)該電站機組座環(huán)存在變形情況，且座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面處存在較大的磨損現(xiàn)象。具體表現(xiàn)為：(1)頂蓋抗磨面與底環(huán)抗磨面間高度偏差達1.67 mm；(2)為保證導葉端面間隙均勻，對每個導葉進行配車，24個導葉的高度不一致；(3)頂蓋密封面與座環(huán)密封槽所在平面間的間隙不均勻，且最大間隙達0.88 mm；(4)底環(huán)安裝時，需在底環(huán)與座環(huán)之間加金屬墊片，最厚金屬墊片達1.00 mm。結合電站1號機組發(fā)電機改造，決定在此期間對座環(huán)進行修復。

2 座環(huán)修復方案

2.1 座環(huán)修復范圍

結合電站1號機組座環(huán)的實際情況，此次修復范圍為水輪機座環(huán)與頂蓋配合法蘭面、與頂蓋配合密封面及與底環(huán)配合法蘭面，并對座環(huán)第二鏜口立面進行處理，便于找出水輪機中心基準。

2.2 座環(huán)修復技術要求

此次座環(huán)修復主要是恢復座環(huán)的設計尺寸，為了保證修復質量，提出以下技術要求：

(1)座環(huán)補焊過程中應采取有效措施，確保座環(huán)焊接變形在許可范圍內，座環(huán)與頂蓋、底環(huán)連接螺栓孔分度圓滿足設計要求；

(2)焊縫應均勻一致、光滑，與母體金屬融合良好，且無空穴、裂紋和夾渣；

(3)對焊接部件進行消除殘余應力處理，待殘余應力消除后再對部件進行表面機械加工處理；

(4)水輪機座環(huán)與頂蓋配合法蘭面、與頂蓋配合密封面及與底環(huán)配合法蘭面經(jīng)修復后，三個平面的高程、平整度滿足設計要求；

(5)在水輪機座環(huán)精加工過程中，加工設備不能使水平和中心產生偏移，以保證加工精度；

(6)水輪機座環(huán)修復后，經(jīng)UT、PT或其他有效的無損檢測方式檢測合格[1]。

2.3 座環(huán)原始數(shù)據(jù)測量

為制定座環(huán)修復方案，有必要對座環(huán)實際水平情況進行測量。現(xiàn)場采用水準儀測量56個座環(huán)頂蓋螺栓把合孔處的相對高程，換算得到座環(huán)的實際水平情況。水準儀測量座環(huán)頂蓋螺栓把合孔相對高程數(shù)據(jù)見表1。

表1 座環(huán)頂蓋螺栓把合孔相對高程數(shù)據(jù)表 /mm

從表1可知，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面的不平度達3.02 mm。

2.4 座環(huán)修復方案確認

結合座環(huán)變形情況，提出以下兩種修復方案：

方案一：以座環(huán)與頂蓋配合法蘭面的最高點為基準，對座環(huán)進行補焊，然后進行車削，以車削至最高點為止，并以此平面為基準，按照座環(huán)設計尺寸對座環(huán)密封槽、座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面進行處理。

方案二：以座環(huán)與頂蓋配合法蘭面的最低點為基準，對座環(huán)與頂蓋配合法蘭面直接進行車削，以車削至最低點為止，并以此平面為基準對座環(huán)密封槽、座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面進行處理，最后在座環(huán)與頂蓋配合法蘭面加不銹鋼調節(jié)墊片[2]，以保證座環(huán)與頂蓋之間的配合。

座環(huán)頂蓋配合法蘭面寬度為135 mm、厚度為40 mm，若大面積焊接，會導致座環(huán)變形，螺栓孔亦會隨之變形，后期將無法保證頂蓋配合，因此，方案一不可行。同時，方案二也存在不足，若將不平度全部車除，座環(huán)厚度將由設計的40 mm降為37 mm，減薄了座環(huán)配合法蘭面的厚度。但是，對減薄后的座環(huán)進行強度計算分析，仍然有足夠的安全裕度，所以，最終選擇方案二。

3 現(xiàn)場施工

3.1 數(shù)控機床安裝

機床由支撐架、中心集成組件、刀臂、配重臂、刀架驅動組件、電氣控制單元等主要部件構成。采用數(shù)控控制機床回轉速度、刀具進給量，對座環(huán)進行車削、精磨。

機床安裝順序為：(1)架設牛腿支撐，并將其與尾水管里襯和機坑里襯進行焊接，以確保機床支撐牢固；(2)安裝操作平臺；(3)安裝中心柱和中心框架；(4)安裝上支撐架；(5)調整設備水平；(6)調整機床中心，檢查設備水平。因現(xiàn)場及數(shù)控機床限制，無法實現(xiàn)數(shù)控機床安裝一次而完成三個平面的處理，結合數(shù)控機床安裝及加工特點，現(xiàn)場采取座環(huán)與頂蓋配合法蘭面、與頂蓋配合密封面一同處理，座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面單獨處理的方式。座環(huán)上平面處理機具安裝和座環(huán)下平面處理機具安裝示意圖分別見圖1、2。

圖1 座環(huán)上平面處理機具安裝示意圖

圖2 座環(huán)下平面處理機具安裝示意圖

3.2 座環(huán)處理

為縮短座環(huán)處理工期，現(xiàn)場施工時放棄了從上到下的加工順序[3],將座環(huán)處理順序調整為先處理座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面，后處理座環(huán)與頂蓋配合法蘭面和與頂蓋配合密封面。具體方法是以座環(huán)與頂蓋配合法蘭面最低點測量數(shù)據(jù)為基準，通過座環(huán)兩平面間的相對高程換算得到座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面的高程，對該平面進行處理，最后處理座環(huán)與頂蓋配合法蘭面和與頂蓋配合密封面，并保持三者之間的相對高差與頂蓋實際尺寸匹配，且三個平面在處理完成后均經(jīng)PT、UT無損檢測合格。

3.2.1 座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面處理

為提高座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面的抗磨蝕性能，決定采用不銹鋼焊絲對其進行補焊?，F(xiàn)場采用氣體保護焊方式進行焊接，采用窄道、短弧焊接工藝。在焊接相近位置對稱4處架設焊前、焊中、焊后監(jiān)測點，以監(jiān)測焊接過程中座環(huán)焊接量和焊接變形情況[4]，當發(fā)現(xiàn)焊接速度不一致、焊接變形量超過0.5 mm時，及時進行調整[5]。在焊接量滿足要求后，對座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面進行車削、精磨，并實時監(jiān)測高程，最后用水準儀對稱測得該平面24點相對高程。座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面高程數(shù)據(jù)見表2。

表2 座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面高程數(shù)據(jù)表 /mm

由表2可知，該平面最大高差為0.22 mm，不平度滿足不大于0.25 mm的要求。

3.2.2 座環(huán)與頂蓋配合法蘭面處理

以座環(huán)與頂蓋配合法蘭面最低點為基準，對該平面進行車削、精磨，以車削至最低點為止，同時，還要對該平面立面進行車削。用水準儀對稱測量座環(huán)與頂蓋配合法蘭面8點相對高程(表3)；用內徑千分尺測量座環(huán)與頂蓋配合法蘭面內徑(表4)；并分8點復核座環(huán)與頂蓋配合法蘭面和與底環(huán)配合法蘭面之間的高程差(表5)。

表3 座環(huán)與頂蓋配合法蘭面8點相對高程 /mm

表4 座環(huán)與頂蓋配合法蘭面內徑 /mm

表5 座環(huán)與頂蓋配合法蘭面和與底環(huán)配合法蘭面之間的高程差 /mm

由表3可知，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面的最大高差為0.10 mm，不平度滿足不大于0.25 mm要求；由表4可知，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面內徑偏差最大為0.40 mm，圓度滿足座環(huán)允許偏差要求；由表5可知，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面和與底環(huán)配合法蘭面的高程差在1 694.73～1 694.77 mm之間，設計高程差在1 698.00～1 698.25 mm之間，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面需加不銹鋼調節(jié)墊片厚度在3.23～3.52 mm范圍內，符合要求。

3.2.3 座環(huán)與頂蓋配合密封面處理

座環(huán)密封槽所在平面厚度為20 mm，且原密封槽為“R型”，現(xiàn)場加工處理“R型”密封槽的難度大、工期長，決定對原“R型”密封槽進行堆焊，然后用機床重新配車“U型”密封槽。由于密封部位焊接量大，且密封止口底部厚度較薄，焊接時止口容易向上變形，需對密封圈部位采取防變形措施。焊接前在密封部位先均勻布置防變形塊(間距：300 mm)，以減少焊接變形量，同時，在密封止口的正面及背面錯位處也布置防變形塊，間距為300 mm，背面防變形塊尺寸為200 mm×45 mm×25 mm(長×寬×高)，正面防變形塊尺寸為40 mm×40 mm×25 mm(長×寬×高)。

焊接時，采用對稱和局部少量焊接方式進行焊接，避免焊接時熱量集中導致密封止口變形程度大，同時在焊接相近位置對稱4處架設焊前、焊中、焊后測量點，以監(jiān)視焊接速度和焊接變形量。密封槽堆焊完成后，以與座環(huán)與頂蓋配合法蘭面間的高程差為基準，對該平面進行車削，最后加工密封槽和精磨，并對密封槽立面、座環(huán)第二鏜口立面進行車削。用游標卡尺對稱測量座環(huán)與頂蓋配合法蘭面與密封面相對高程差(表6)；用內徑千分尺測量密封槽立面、座環(huán)第二鏜口立面內徑(表7)。

表6 座環(huán)與頂蓋配合法蘭面與密封面相對高程差 /mm

表7 密封槽立面、座環(huán)第二鏜口立面內徑 /mm

由表6可知，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面與密封面相對高程的最大偏差為0.04 mm，考慮疊加座環(huán)與頂蓋配合法蘭面的不平度，此平面不平度仍滿足不大于0.25 mm的設計要求；由表7可知，密封槽、座環(huán)第二鏜口圓度滿足座環(huán)允許偏差要求。

座環(huán)與頂蓋配合法蘭面與密封面的設計高程差為320.00～320.10 mm，座環(huán)與頂蓋配合法蘭面需加不銹鋼調節(jié)墊片厚度在3.38～3.52 mm范圍內。因此，只要在座環(huán)與頂蓋配合法蘭面處所加不銹鋼調節(jié)墊片厚度控制在3.38～3.52 mm，即可滿足三平面相對高程差要求。

4 結 語

電站機組座環(huán)在2008年汶川特大地震中出現(xiàn)嚴重變形，在電站1號發(fā)電機改造期間，對1號機組變形嚴重的座環(huán)進行處理，結合數(shù)控機床及座環(huán)特點，采用對座環(huán)與頂蓋配合法蘭面進行車削和精磨，對座環(huán)與底環(huán)配合法蘭面及與頂蓋密封配合面進行補焊、車削和精磨的方式，對座環(huán)三個平面進行了處理，同時對座環(huán)與頂蓋把合面立面、密封槽立面和座環(huán)第二鏜口進行了車削處理。處理之后，三個平面的不平度及三個立面的圓度均滿足設計要求。經(jīng)機組回裝證明，此次座環(huán)修復有效解決了水輪機檢修時座環(huán)加墊、頂蓋與座環(huán)間密封間隙偏差大、導葉高度不一致等問題，達到了預期效果，同時為該電站2、3號機組及其他有類似情況的機組座環(huán)處理提供參考。