趙永勝，王新建，李金都，焦小超，高慧民，劉 艷

（1.華北水利水電大學(xué)，河南 鄭州 450046； 2.黃河勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司，河南 鄭州 450003）

巖體中由上下相對(duì)堅(jiān)硬巖石所夾軟弱層帶的結(jié)構(gòu)，在構(gòu)造作用下尤其是擠壓作用下發(fā)生剪切錯(cuò)動(dòng)，從而使原有巖體結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞，這樣形成的軟弱結(jié)構(gòu)面被稱為層間剪切帶，其力學(xué)性質(zhì)較差、結(jié)構(gòu)破碎、遇水易發(fā)生泥化［1-4］。 層間剪切帶對(duì)工程建設(shè)的危害十分突出，研究其滲透特性對(duì)工程抗?jié)B設(shè)計(jì)具有重大意義。

目前有關(guān)巖土體滲透特性的研究多基于原位滲透試驗(yàn)、壓水試驗(yàn)和室內(nèi)滲透試驗(yàn)等手段［5］。 馮樹(shù)榮等［6］通過(guò)原狀樣滲透變形試驗(yàn)、原位滲透變形試驗(yàn)和高壓壓水試驗(yàn)三種試驗(yàn)方法系統(tǒng)研究了向家壩壩區(qū)破碎巖體的滲透特性，但原位滲透試驗(yàn)難度較大，未有效控制試件過(guò)流面積，很難全面準(zhǔn)確反映軟弱巖體滲透特性。 李勝平等［7］通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)和原位試驗(yàn)的方法研究了高壩洲水利樞紐剪切帶泥化夾層的滲透特性，但原位試驗(yàn)加壓方式較為單一，且采用半無(wú)側(cè)限滲流模式，同樣未能有效控制試件過(guò)流面積。 熊翰文［8］通過(guò)自主研發(fā)的設(shè)備對(duì)白鶴灘水電站巖體結(jié)構(gòu)面進(jìn)行了原位滲透試驗(yàn)并研究了巖體結(jié)構(gòu)面滲透特性，但在試件制備過(guò)程中采用爆破的方式，使得試件擾動(dòng)程度較大。

本文結(jié)合實(shí)際工程，在最大程度保持巖體原狀的基礎(chǔ)上采用有效方式控制過(guò)流面積，使用均勻流的滲流方式對(duì)壩址區(qū)剪切帶滲透特性進(jìn)了研究。

1 古賢水利樞紐工程壩址區(qū)剪切帶概況

黃河古賢水利樞紐工程主體壩址位于黃河干流晉陜峽谷南部，國(guó)家級(jí)風(fēng)景名勝區(qū)壺口瀑布上游約10 km處。 壩址區(qū)基巖地層為中生界三疊系中統(tǒng)二馬營(yíng)組（T2er2）上段和銅川組（T2t1）下段，是一套陸相碎屑巖體。 基巖巖性以長(zhǎng)石砂巖、泥質(zhì)粉砂巖、粉砂質(zhì)泥巖以及黏土巖為主。

壩址區(qū)無(wú)第四紀(jì)斷裂發(fā)生，也未發(fā)現(xiàn)活動(dòng)斷層，但基底存在較強(qiáng)變形，說(shuō)明在前新生代發(fā)生過(guò)明顯的構(gòu)造運(yùn)動(dòng)。 本區(qū)構(gòu)造行跡大致呈現(xiàn)向西緩傾的波狀起伏單斜層，構(gòu)造形跡主要有撓曲和褶皺，未見(jiàn)斷層發(fā)育。區(qū)內(nèi)巖體的構(gòu)造破壞形式主要表現(xiàn)為層間錯(cuò)動(dòng)，且與巖層的褶皺作用同時(shí)發(fā)展。

層間錯(cuò)動(dòng)主要沿著巖石中力學(xué)強(qiáng)度最低的方向和部位發(fā)生。 一般發(fā)生于剛性巖體與柔性巖體的分界線上以及柔性巖體內(nèi)部［4］。 壩址區(qū)內(nèi)沉積形成的原生黏土巖常以薄層形式出現(xiàn)，存在于粉砂巖、長(zhǎng)石砂巖等硬度較高的巖層中，形成原生夾層，此處最易發(fā)生層間錯(cuò)動(dòng)。 同時(shí)由于黏土巖具有一定的厚度，在層間錯(cuò)動(dòng)的作用下夾層本身往往具有明顯的構(gòu)造分帶現(xiàn)象，因此壩址區(qū)內(nèi)發(fā)育完整的剪切帶包括劈理帶（剪切破碎帶）與泥化帶（泥化夾層），泥化帶主要分布于剪切帶的頂面或底面。

剪切帶主要是在地質(zhì)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)中形成的，形成后在漫長(zhǎng)的地質(zhì)構(gòu)造過(guò)程中，不斷受地下水影響［4］。 剪切帶所形成的破碎帶為地下水活動(dòng)提供條件，頻繁的地下水活動(dòng)加速了剪切帶的泥化作用，黏土巖夾層在遇水后迅速膨脹、軟化，導(dǎo)致其力學(xué)性質(zhì)迅速降低，巖-水之間復(fù)雜的力學(xué)耦合和化學(xué)反應(yīng)作用機(jī)制是軟巖泥化的主要原因。 因此，古賢水利樞紐工程壩址區(qū)剪切帶形成的物質(zhì)基礎(chǔ)為泥質(zhì)粉砂巖和粉砂質(zhì)黏土巖，主要外因?yàn)闃?gòu)造剪切作用，此外地下水等因素也有一定的影響。

勘察工作中在其壩址共發(fā)現(xiàn)12 條剪切帶，分布在不同巖層中，其中以河床下分布的剪切帶 JQD05、JQD06、JQD08、JQD09 對(duì)壩基抗滑穩(wěn)定性影響較大。剪切帶JQD06 延展長(zhǎng)度較長(zhǎng)，連續(xù)性好，泥化夾層連通率高達(dá)87.8%，對(duì)工程抗?jié)B設(shè)計(jì)起控制作用，因此本研究主要針對(duì)剪切帶JQD06 進(jìn)行。

2 剪切帶JQD06 分布范圍及泥化帶物質(zhì)組成

河底探洞PD212 中揭露的剪切帶JQD06 分布范圍示意見(jiàn)圖1。 JQD06 主要發(fā)生在T2er92地層中，河床范圍內(nèi)分布高程主要集中在417 ～423 m，代表高程420 m，一般分布在軟巖內(nèi)部或頂部，局部穿切硬巖（砂巖）層。 剪切帶JQD06 的母巖顏色較為特殊，一般為鮮紅色和灰綠色相間，剪切帶整體厚度范圍0.1 ～1.9 m，平均厚度1.1 m。 剪切帶表現(xiàn)為有明顯構(gòu)造特征的擠壓帶，同時(shí)灰綠色和紫紅色砂質(zhì)泥巖、泥質(zhì)粉砂巖呈透鏡狀相互穿插。 內(nèi)部發(fā)育斜交的破裂面，在兩側(cè)或內(nèi)部發(fā)育有等傾角錯(cuò)動(dòng)面，面上擦痕明顯，并附有方解石膜。 在剪切帶底部存在厚度不同的泥化帶，泥化帶厚度一般為1～3 cm，局部達(dá)到10 cm。 在河床壩基勘察范圍內(nèi)泥化夾層的連通率高達(dá)87.8%。

圖1 剪切帶JQD06 分布范圍示意

該剪切帶底部泥化夾層（泥化帶）的顆粒大小及各粒組含量的多少是控制其滲透特性、變形特征和抗剪強(qiáng)度等性質(zhì)的關(guān)鍵因素。 根據(jù)相關(guān)規(guī)范［9-10］對(duì)泥化夾層具體類型進(jìn)行劃分，分類依據(jù)見(jiàn)表1［10］。

表1 泥化夾層分類依據(jù) %

剪切帶JQD06 中泥化夾層不同類型分布比例見(jiàn)表2，泥化夾層類型以巖屑夾泥型為主，其次為泥夾巖屑型和巖塊巖屑型，全泥型較少。

表2 剪切帶JQD06 中泥化夾層不同類型分布比例 %

對(duì)JQD06 中泥化夾層進(jìn)行礦物成分鑒定測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3。 JQD06 中泥化夾層礦物成分以蒙脫石、伊利石為主，含少量石英、長(zhǎng)石、方解石。 由于蒙脫石和伊利石比表面積較大，泥化夾層部位親水性較強(qiáng)，壓縮性高，抗剪強(qiáng)度小，因此古賢水利樞紐工程壩址區(qū)剪切帶泥化夾層的工程地質(zhì)狀況相對(duì)較差。

表3 JQD06 中泥化夾層礦物成分鑒定結(jié)果 %

3 試驗(yàn)過(guò)程

3.1 原位滲透變形試驗(yàn)

對(duì)剪切帶JQD06 的原位滲透變形試驗(yàn)均在河底探洞PD212 中進(jìn)行。 在河底探洞支洞PD212-3-2 中布置NO.1 號(hào)試驗(yàn)，在支洞PD212-1-1 中布置NO.2號(hào)試驗(yàn)。 參考相關(guān)規(guī)范［9，11］及以往研究中所采用的試驗(yàn)設(shè)備［2，4］，研發(fā)了適用于不良地質(zhì)體原位滲透變形試驗(yàn)的設(shè)備（見(jiàn)圖2），經(jīng)過(guò)反復(fù)試驗(yàn)和調(diào)整證明該設(shè)備可滿足要求。 該設(shè)備系統(tǒng)由空壓機(jī)作為壓力來(lái)源，經(jīng)調(diào)壓閥后輸出穩(wěn)定壓力至儲(chǔ)水罐，再由儲(chǔ)水罐連接上游面供水倉(cāng)以提供穩(wěn)定上游壓力水頭，并在上游面壓力倉(cāng)內(nèi)填充卵石。 試驗(yàn)過(guò)程中使上游面供水倉(cāng)面積與試件過(guò)流面積一致，并將試件左右開(kāi)挖后換填膨脹混凝土，有效控制過(guò)流面積，使?jié)B透水流處于均勻流狀態(tài)，提高試驗(yàn)質(zhì)量。 同時(shí)將上游面加壓倉(cāng)一同澆筑進(jìn)混凝土內(nèi)，使試驗(yàn)?zāi)軌虺惺茌^大壓力。 試驗(yàn)過(guò)程中滲流方向平行于剪切帶走向。

圖2 原位滲透變形試驗(yàn)設(shè)備示意

圖3 為NO.1 號(hào)試驗(yàn)試件安裝示意，為滿足試驗(yàn)要求，試驗(yàn)所在支洞洞底面均位于剪切帶上部約30 cm處，剪切帶下部為長(zhǎng)石砂巖完整巖體，根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB 50487—2008）［10］相關(guān)規(guī)定，長(zhǎng)石砂巖完整巖體滲透系數(shù)k20＜10-6cm／s，在本次試驗(yàn)中可視為不透水層。 試件制備：在試件周圍垂直于層面向下鑿?fù)谥聊嗷瘞?0 cm 左右，換填膨脹性混凝土作為不透水材料，防止沿剪切帶向兩側(cè)滲流，以達(dá)到控制過(guò)流面積的作用，在上游面加壓倉(cāng)安裝完成后一并澆筑膨脹混凝土。 在泥化帶和劈理帶位置分別安裝若干導(dǎo)管連接壓力表，用于監(jiān)測(cè)試件內(nèi)部壓力。NO.1 號(hào)試件滲流方向?yàn)檠睾臃较颍３峙c剪切帶走向基本一致。

圖3 NO.1 號(hào)試驗(yàn)試件安裝示意

NO.2 號(hào)試驗(yàn)與NO.1 號(hào)試驗(yàn)相似，結(jié)合支洞實(shí)際情況，將NO.2 號(hào)試驗(yàn)滲徑長(zhǎng)度調(diào)整為2.75 m。 試驗(yàn)所處支洞垂直于黃河干流，因此滲流方向變更為從近河側(cè)流向遠(yuǎn)河側(cè)，但依然保持滲流方向與剪切帶走向一致。

3.2 室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)

為進(jìn)一步驗(yàn)證原位滲透變形試驗(yàn)結(jié)果，探究在不同試驗(yàn)環(huán)境下結(jié)果的差異，在支洞PD212-4 左＋52.1 m、右＋14.0 m 處使用鉆孔取芯機(jī)鉆取原狀樣，采用滲透變形試驗(yàn)儀進(jìn)行室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)［12-13］，分別計(jì)為 NO.3 號(hào)、NO.4 號(hào)試驗(yàn)。

原狀樣直徑約16 cm，原狀樣內(nèi)包含部分完整巖體、全部泥化帶及少量劈理帶，鉆取后立即使用專用模具進(jìn)行保護(hù)，盡量減少應(yīng)力釋放，同時(shí)使用保鮮膜多層包裹，防止原狀樣風(fēng)化影響試驗(yàn)結(jié)果，最大限度避免運(yùn)輸過(guò)程中試樣因振動(dòng)、顛簸和釋水等作用而受到擾動(dòng)和發(fā)生性能狀態(tài)的改變。

將原狀樣裝填于室內(nèi)滲透變形試驗(yàn)儀器內(nèi)，在其四周填充膨脹砂漿，待膨脹砂漿達(dá)到一定強(qiáng)度后，使其低水頭飽和，然后按照原位試驗(yàn)觀測(cè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行觀測(cè)，試件滲透破壞后停止試驗(yàn)。 試驗(yàn)完成后取出試件，觀察其內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化。

4 試驗(yàn)結(jié)果

4.1 原位滲透變形試驗(yàn)結(jié)果

原位滲透變形試驗(yàn)坡降—流速（i—v）關(guān)系曲線見(jiàn)圖4。 NO.1 號(hào)試驗(yàn)開(kāi)始后，隨著上游水頭的增大，泥化帶與劈理帶膠結(jié)處有少量細(xì)顆粒隨滲透水流流出；坡降為2.7 時(shí)下游面滲透水流中顆粒量激增，同時(shí)i—v曲線出現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折，斜率發(fā)生變化，此時(shí)水力坡降為臨界水力坡降，臨界坡降ik＝2.7；隨坡降繼續(xù)增大滲透水流中細(xì)顆粒持續(xù)增多，集水池內(nèi)愈發(fā)渾濁，但上游壓力穩(wěn)定；坡降為34.3 時(shí)，下游出水量突增，上游壓力無(wú)法穩(wěn)定，i—v曲線近乎平直，判斷發(fā)生滲透破壞，破壞坡降iF終＝34.3。 取穩(wěn)定滲流階段平均滲透系數(shù)作為 NO.1 號(hào)試驗(yàn)滲透系數(shù)，k20＝5.62×10-4cm／s。 NO.2號(hào)試驗(yàn)過(guò)程與NO.1 號(hào)試驗(yàn)過(guò)程大致相同，但試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)試件未充分飽和，下游面出現(xiàn)少量氣泡，而后滲流穩(wěn)定時(shí)觀察到下游滲漏水中有少量細(xì)顆粒物質(zhì)，當(dāng)坡降為2.3 時(shí)下游面出水渾濁，顆粒物質(zhì)持續(xù)增多，推測(cè)出現(xiàn)臨界狀態(tài)，此時(shí)臨界坡降ik＝2.3；坡降為15.1 時(shí)上游水頭驟降，下游出水量激增，試件破壞，破壞坡降iF終＝15.1；選擇穩(wěn)定滲流階段滲透系數(shù)的平均值作為NO.2 號(hào)試驗(yàn)整體滲透系數(shù)，k20＝2.61×10-3cm／s。

圖4 原位滲透變形試驗(yàn)i—v 關(guān)系曲線

NO.1 號(hào)試驗(yàn)完成后下游集水池現(xiàn)場(chǎng)照片見(jiàn)圖5，試驗(yàn)過(guò)后下游集水池底部可見(jiàn)明顯細(xì)泥碎石堆以及較大泥化帶物質(zhì)掉落。 泥化帶位置出現(xiàn)整體擠出，伸出長(zhǎng)度約5 cm，泥化帶析出物深度可達(dá)10 cm。 上部劈理帶中出現(xiàn)較大貫穿試件（寬度方向）的裂隙，寬度可達(dá)3 mm，位置發(fā)生在泥質(zhì)粉砂巖與長(zhǎng)石砂巖膠結(jié)處?，F(xiàn)場(chǎng)破壞情況為軟弱夾層在中高水壓力下產(chǎn)生水力劈裂，形成滲透通道，同時(shí)有接觸沖刷和部分填充物因滲透力而擠出的現(xiàn)象，試驗(yàn)段滲流破壞類型綜合判定為集中滲漏造成的沖刷破壞。

圖5 NO.1 號(hào)試驗(yàn)完成后下游集水池現(xiàn)場(chǎng)照片

4.2 室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)結(jié)果

NO.3 號(hào)試驗(yàn)試件滲徑為20.0 cm，起始坡降為7.00，最大坡降為150.00，共進(jìn)行46 級(jí)水頭試驗(yàn)；NO.4號(hào)試驗(yàn)試件滲徑為13.5 cm，起始坡降為10.00，最大坡降為206.70，共進(jìn)行24 級(jí)水頭試驗(yàn)。 兩組室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)過(guò)程大致相同，NO.4 號(hào)試驗(yàn)試件雖起始坡降較大，但未對(duì)試驗(yàn)過(guò)程產(chǎn)生影響。 室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)i—v關(guān)系曲線見(jiàn)圖6。 試驗(yàn)開(kāi)始階段，有少量氣泡溢出，隨坡降增大，滲透水流中出現(xiàn)少量細(xì)顆粒，滲流穩(wěn)定。 當(dāng)坡降增大到一定程度時(shí)，滲透水流中顆粒明顯增多，此時(shí)判斷出現(xiàn)臨界狀態(tài)。 坡降繼續(xù)增大，泥化帶位置開(kāi)始出現(xiàn)整體向外推擠且伴有大量顆粒被帶出，試件破壞，此時(shí)坡降為破壞坡降。 為得到最終破壞情況，繼續(xù)增大坡降，觀察到泥化帶被推擠到一定程度后出現(xiàn)明顯滲流通道，試件完全破壞，泥化帶結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)松散掉落現(xiàn)象，其照片見(jiàn)圖7。 選擇滲透速度和水力坡降關(guān)系曲線中穩(wěn)定階段的平均滲透系數(shù)作為試件在試驗(yàn)過(guò)程中的滲透系數(shù)［14-15］。 NO.3 號(hào)試驗(yàn)滲透系數(shù)為k20＝6.00×10-6cm／s，臨界坡降ik＝22.25，試件發(fā)生破壞時(shí)iF終＝150.00；NO.4 號(hào)試驗(yàn)滲透系數(shù)k20＝1.21×10-5cm／s，臨界坡降ik＝45.54，試件發(fā)生破壞時(shí)iF終＝206.70。

圖6 室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)i—v 關(guān)系曲線

圖7 室內(nèi)滲透變形試驗(yàn)后照片

5 結(jié)果分析

5.1 滲透性分析

滲透變形試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4，在不同試驗(yàn)環(huán)境中，剪切帶JQD06 滲透變形試驗(yàn)結(jié)果存在較大偏差，結(jié)合實(shí)際情況分析，是試件尺寸差異造成發(fā)生滲透破壞的部位不同所致。 原位試驗(yàn)試件尺寸較大，包含剪切帶整體，試驗(yàn)過(guò)程中劈理帶和泥化帶均發(fā)生滲透破壞，因此試驗(yàn)結(jié)果可作為剪切帶整體滲透特性。 剪切帶JQD06整體滲透破壞臨界水力坡降ik＝2.30 ～2.70，整體滲透系數(shù)量級(jí)為10-3～10-4cm／s，滲透等級(jí)為弱透水和中等透水。 室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)試件尺寸較小，只有泥化帶部位發(fā)生滲透破壞，因此試驗(yàn)結(jié)果可單獨(dú)作為泥化帶部分的滲透特性，滲透系數(shù)量級(jí)為10-6～10-5cm／s，透水性為微透水，臨界坡降ik＝22.25。

表4 滲透變形試驗(yàn)結(jié)果

5.2 滲透破壞過(guò)程分析

原位滲透變形試驗(yàn)過(guò)程中還對(duì)泥化帶和剪切破碎帶內(nèi)部壓力進(jìn)行了監(jiān)測(cè)。 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，試驗(yàn)過(guò)程中剪切帶內(nèi)壓力穩(wěn)定，沿滲流方向壓力呈遞減趨勢(shì)。

剪切帶原位滲透變形試驗(yàn)過(guò)程中，NO.1 號(hào)和NO.2號(hào)試驗(yàn)觀察到的現(xiàn)象大致相似，根據(jù)試驗(yàn)過(guò)程中觀察到的現(xiàn)象以及i—v曲線特征將原位滲透變形試驗(yàn)大致分為以下4 個(gè)階段：第一階段，過(guò)渡階段，受一些不可抗力以及實(shí)際情況的限制，試驗(yàn)開(kāi)始后較短時(shí)間達(dá)到滲流穩(wěn)定。 原位滲透變形試驗(yàn)由于試件過(guò)長(zhǎng)，很難充分飽和，因此試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)會(huì)有少量氣泡冒出，對(duì)此階段滲透參數(shù)產(chǎn)生一定的影響。 第二階段，穩(wěn)定滲流階段，能夠觀察到極少數(shù)的顆粒被滲漏水帶出，滲流相對(duì)穩(wěn)定，此階段滲透系數(shù)可作為整體滲透系數(shù)。 第三階段，水微濁，可觀察到滲漏水中有細(xì)顆粒，滲透系數(shù)減小，推測(cè)可能是試件內(nèi)部顆粒發(fā)生移動(dòng)、淤堵滲透通道所致。 第四階段，滲漏水中顆粒逐步增多，水體渾濁，而后發(fā)生水位驟降，流量激增，試件破壞。

結(jié)合原位和室內(nèi)原狀樣兩種試驗(yàn)結(jié)果對(duì)剪切帶破壞過(guò)程進(jìn)行分析：室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)中，試件內(nèi)不包含劈理帶中裂隙，泥化帶本身不發(fā)生較明顯滲透作用，但泥化帶與上下巖層結(jié)合處滲透作用明顯，導(dǎo)致泥化帶在水壓力作用下整體擠出，發(fā)生集中滲透破壞；原位滲透變形試驗(yàn)包含整個(gè)剪切帶，其中劈理帶內(nèi)因裂隙存在滲透作用而更加明顯，泥化帶壓縮性高，結(jié)構(gòu)較為密實(shí)，滲透作用不明顯，同時(shí)泥化帶抗剪強(qiáng)度較低，滲透破壞程度較高。 分析試驗(yàn)環(huán)境的影響，雖兩種試驗(yàn)結(jié)果相差較大，但泥化帶部分破壞過(guò)程、破壞結(jié)果一致。 因此，壩址區(qū)剪切帶滲透作用主要由劈理帶中裂隙控制，但泥化帶部分滲透破壞程度遠(yuǎn)大于劈理帶部分的。

綜上，剪切帶滲透變形特點(diǎn)如下：剪切帶滲透特性主要由劈理帶中裂隙控制，但劈理帶部分滲透變形較小，對(duì)結(jié)構(gòu)影響不大；泥化帶部位整體滲透作用不明顯，泥化帶與上下巖層連接處易形成透水通道，由于泥化帶抗剪強(qiáng)度較低，在水壓力作用下會(huì)發(fā)生整體擠出破壞，因此破壞開(kāi)始于下游面，并逐漸向上游擴(kuò)展。

收集了以往工程中針對(duì)軟弱夾層的原位滲透變形試驗(yàn)成果，與本次研究成果進(jìn)行比較（見(jiàn)表5），發(fā)現(xiàn)雖針對(duì)的軟弱夾層性質(zhì)不同，采用的試驗(yàn)方式也有所差別，但試驗(yàn)得出的滲透參數(shù)較為接近。

表5 不同工程原位滲透變形試驗(yàn)成果與古賢壩址區(qū)剪切帶原位滲透變形試驗(yàn)成果比較

6 結(jié) 論

針對(duì)古賢水利樞紐工程壩址區(qū)剪切帶情況，采用原位滲透變形試驗(yàn)和室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)兩種試驗(yàn)方式對(duì)剪切帶滲透特性以及滲透破壞規(guī)律進(jìn)行了試驗(yàn)研究，得到如下結(jié)論。

（1）根據(jù)試驗(yàn)現(xiàn)象和試驗(yàn)所得i—v關(guān)系曲線分析得到，剪切帶滲透變形過(guò)程存在4 個(gè)階段。

（2）泥化帶滲透系數(shù)小、臨界坡降高、破壞程度高，滲透變形從下游逐步向上游發(fā)展，對(duì)整體結(jié)構(gòu)影響較大。 劈理帶滲透系數(shù)高于泥化帶的，其滲透作用主要受裂隙分布控制，并非均勻分布，滲透破壞程度較低。

（3）原位滲透變形破壞形式都表現(xiàn)為一定的水力劈裂和軟弱夾層、泥化帶的細(xì)顆粒流失和擠出破壞，綜合判定為集中沖刷破壞。