閆振虎，王 凱，唐 坤，梁 斌，李文杰

(1.中鐵十五局集團 第三工程有限公司，成都 611730； 2.河南科技大學 土木工程學院，河南 洛陽 471023)

1 研究背景

隨著我國基礎交通建設的大力發(fā)展，高速公路修建過程中不可避免地穿過山嶺重丘[1]。穿山隧道在選線時往往受到地形地貌限制，使得雙洞間距<1.5倍開挖洞徑，遠小于普通分離式隧道雙洞間距，由此產(chǎn)生了小凈距隧道這種新型結構形式[2]。由于小凈距隧道中夾巖柱厚度較小且承受了較大圍巖豎向壓力，在施工過程中受到施工擾動影響以及爆破開挖帶來的損傷后很容易發(fā)生塑性破壞[3-4]。因此，有必要對小凈距隧道中夾巖柱上覆圍巖壓力影響因素及其穩(wěn)定性進行研究。

目前，國內(nèi)外研究學者主要通過理論計算、數(shù)值模擬和模型試驗等方法對小凈距隧道中夾巖柱穩(wěn)定性及加固方案進行研究。在理論計算方面，晏莉等[5]參照煤礦開采條帶中煤柱安全系數(shù)計算方法對雙孔隧道中間巖柱穩(wěn)定安全系數(shù)計算方法進行改進。李術才等[6]建立中巖墻承載模型，通過理論分析給出小凈距隧道中墻穩(wěn)定性判據(jù)，進而得到中墻合理厚度。夏夢然[7]通過理論推導研究了淺埋超小凈距隧道中夾巖柱失穩(wěn)機理，計算得到中夾巖柱上覆壓力，結合土體極限應力公式分析了中夾巖柱失穩(wěn)破壞特征。李享松等[8]基于普氏平衡拱理論，建立中夾巖力學分析模型，推導得到中夾巖破裂面的下滑力、抗滑力計算公式。在數(shù)值模擬方面，唐陶文等[9]、張桂生等[10]、張海兵等[11]、耿建儀等[12]依托實際工程，對比分析了小凈距隧道在不同凈距條件下中夾巖柱位移、應力和塑性區(qū)分布等變化規(guī)律，以此選出最佳凈距。姚勇等[13]、劉蕓等[14]、陳佳[15]研究了不同加固措施(對穿錨桿加固、預應力錨桿加固、小導管注漿加固等)對小凈距隧道中夾巖柱受力變形的控制效果，并結合具體工程選出最優(yōu)加固方案。在模型試驗方面，相關研究較少且通常與數(shù)值計算方法相結合，盡管有學者[16-17]建立了相應物理模型并研究了不同結構形式、不同凈距和不同加固方案條件下的小凈距隧道中夾巖柱力學特性，得到一定成果，但由于室內(nèi)試驗費用高昂難以得到廣泛應用。

上述研究成果為研究小凈距隧道中夾巖柱力學特性和有效加固措施積累了寶貴經(jīng)驗，但在Ⅴ級圍巖、淺埋偏壓條件下不同隧道凈距和不同中夾巖柱加固方式對小凈距隧道中夾巖柱穩(wěn)定性影響方面的研究較少。

本文依托四川德陽遂德高速白竹山1號隧道工程，基于普氏平衡拱理論，結合小凈距隧道施工過程中兩種極限平衡拱情況對中夾巖柱穩(wěn)定性影響因素進行研究，并分析中夾巖柱在不同隧道凈距工況下隨隧道開挖過程變化的受力變形特性，同時對中夾巖柱進行分區(qū)，研究不同中夾巖柱加固方案對圍巖位移的控制效果并提出合理加固方案，以期為類似小凈距隧道中夾巖柱最小安全凈距及加固設計和施工提供借鑒與參考。

2 工程概況

白竹山1號隧道位于四川省德陽市境內(nèi)，隧道采用分離式雙向四車道設計，單洞開挖高度10.5 m，寬度13.2 m，左線起訖里程Z2K98+110—Z2K98+788，全長678 m，最大埋深88 m，屬中隧道；右線起訖里程K98+146—K98+793，全長647 m，最大埋深90 m，屬中隧道。白竹山1號隧道進洞口如圖1所示。

圖1 白竹山1號隧道進洞口

隧道進口端地形陡峭，自然坡度20°～25°，表層上覆黏土，厚度較薄，邊坡開挖后以強-中風化泥質(zhì)砂巖為主，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖體破碎-較破碎，呈散體狀結構，圍巖等級為Ⅴ級，穩(wěn)定性極差。根據(jù)鉆探及工程地質(zhì)調(diào)繪綜合分析，隧道區(qū)地層巖性主要為殘坡積黏土、強風化泥質(zhì)砂巖、中風化泥質(zhì)砂巖及中風化礫巖。洞口小凈距段地質(zhì)橫斷面如圖2所示。

圖2 地質(zhì)橫斷面圖

3 淺埋小凈距隧道中夾巖柱圍巖壓力機理分析

3.1 單洞普氏平衡拱理論

普氏理論認為，在軟弱破碎圍巖條件下開挖地下洞室，洞室拱頂破碎巖體塌落形成保持相對穩(wěn)定的拋物線平衡拱，承受拱上部覆蓋巖層重量，此時支護結構處于減壓狀態(tài)，支護結構上覆荷載由平衡拱內(nèi)塌落巖體重量確定[18]。單洞普氏平衡拱計算模型如圖3所示。圖中：H、B分別為洞室開挖高度和跨度；h為單洞平衡拱高度；φ為圍巖計算內(nèi)摩擦角；Bm為單洞平衡拱跨度；Hn為洞室破裂面與開挖輪廓線下端距離；Bp為洞室墻角到平衡拱拱座的水平距離。

圖3 普氏平衡拱理論曲線

平衡拱高度h和平衡拱跨度Bm可以表示為：

(1)

Bm=B+2(H-Hn)tan(45°-φ/2) 。

(2)

式中f為普氏圍巖堅固性系數(shù)，f=tanφ。

3.2 中夾巖柱圍巖壓力

3.2.1 荷載分布模式

依據(jù)中夾巖柱在小凈距隧道施工中的承載能力大小，建立小凈距隧道圍巖兩種極限平衡拱計算模型，如圖4所示，圖中，Bz為隧道凈距，hm為極限平衡拱高度。兩種極限平衡拱分別為[19]：

(1)單側(cè)平衡拱。小凈距隧道開挖方式合理且中夾巖柱穩(wěn)定具有較高承載能力，此時平衡拱形成范圍較小，各洞室上方形成獨立平衡拱，兩洞室平衡拱互無影響，如圖4曲線①所示。

圖4 小凈距隧道兩種極限平衡拱

(2)極限平衡拱。由于小凈距隧道開挖方式或加固措施不合理，導致中夾巖柱完全失穩(wěn)，不再具備承載上方松散土體的能力，洞室開挖后整體形成一個較大的極限平衡拱，如圖4曲線②所示。極限平衡拱高度hm為

(3)

式中Bmp為雙洞極限平衡拱跨度。

小凈距隧道施工過程中，中夾巖柱加固措施關乎整個隧道工程施工的穩(wěn)定性。文獻[20]結合工程經(jīng)驗提出在Ⅴ級松散破碎圍巖條件下，凈距在0.25B～0.5B的小凈距隧道，一般采用小導管注漿+對拉預應力錨桿的中夾巖加固措施；凈距在0.5B～0.67B的小凈距隧道，一般采用小導管注漿的中夾巖加固措施(B為隧道開挖寬度)。中夾巖柱采用合理加固措施能夠極大增強其承載能力，加固后小凈距隧道平衡拱的形成介于圖4兩種平衡拱之間。

根據(jù)小凈距隧道圍巖荷載作用模式，隧道拱頂及中夾巖上部垂直壓力可以看作基本壓力q與附加壓力q′的組合作用，其中，基本壓力q為單個隧道平衡拱的壓力，可以將其簡化為均布壓力；附加壓力q′為極限平衡拱下圍巖壓力減去基本壓力。文獻[9]將附加壓力簡化為三角分布，由此可將隧道小凈距段圍巖及中夾巖荷載分布表示為圖5。圖中e1、e2、e′1、e′2均為水平向應力。

圖5 小凈距段荷載分布

3.2.2 巖柱壓力計算公式

淺埋隧道頂部基本壓力q為

式中γ為圍巖重度。

附加壓力q′最大值為

(5)

式中ξ為附加壓力修正系數(shù)，當中夾巖柱下沉量很小時，取ξ=0.2～0.4，反之ξ越大，一般取ξ=0.5～0.8。

根據(jù)三角形相似關系可得隧道拱頂附加壓力q1為

(6)

中夾巖上部豎向圍巖壓力q0為基本壓力q與附加壓力最大值q′之和，隧道頂部圍巖豎向壓力q′1為隧道拱頂附加壓力q1與基本壓力q之和，則中夾巖柱豎向圍巖壓力q0和隧道拱頂豎向圍巖壓力q′1分別表示為：

q0=q′+q=γh+ξγ(hm-h)=

(7)

q′1=q1+q=

(8)

淺埋小凈距隧道以基本豎向壓力q為基礎計算淺埋隧道頂部和中夾巖柱圍巖豎向壓力，相較于普通分離式隧道，本文圍巖豎向壓力計算公式中引用了附加壓力修正系數(shù)ξ和隧道凈距Bz兩個參數(shù)，而ξ與Bz之間存在一定關聯(lián)。當Bz增大時，中夾巖柱上部平衡拱內(nèi)塌落巖體減少，則ξ隨之減小，直至接近于0，此時隧道頂部圍巖豎向應力表示為

q′1=q1+q=

(9)

3.3 圍巖壓力影響因素分析

上述研究結果表明， 小凈距隧道開挖方式、 中夾巖柱加固措施、 隧道凈距對中夾巖柱上覆圍巖壓力影響較大， 直接影響平衡拱的形成及圍巖壓力的大小。 此外， 工程實踐和理論研究表明， 隧道斷面尺寸及形式、 圍巖等級、 隧道埋深等因素對隧道圍巖壓力還存在著一定影響， 但影響相對較小[21]。

4 中夾巖柱穩(wěn)定性分析與合理凈距確定

以四川德陽遂德高速白竹山1號隧道為背景，采用MIDAS GTS NX軟件建立隧道凈距分別為2.64 m(0.2B)、5.28 m(0.4B)、7.92 m(0.6B)、10.56 m(0.8B)、13.2 m(1B)、26.4 m(2B)共計6種凈距工況的淺埋小凈距隧道三維數(shù)值模型(B為開挖洞寬)，分析隧道開挖對中夾巖柱的施工擾動以及中夾巖柱在上覆豎向壓力作用下的受力特性[22]。

4.1 計算模型

結合實際工程并考慮邊界效應的影響，本文模型邊界選取水平向(x軸)125 m；因隧址區(qū)地形存在偏壓，豎向(z軸)上邊界至原地表，下邊界模型底部距隧道洞底40 m(4倍開挖洞高)；隧道縱深(y軸)40 m。隧道開挖以2 m進尺為一個開挖循環(huán)，采用中隔法進行施工。隧道三維模型及中夾巖柱中部測點示意圖如圖6所示。

圖6 隧道三維模型及中夾巖柱中部測點示意圖

4.2 模型參數(shù)

隧道圍巖為三維實體單元，采用摩爾-庫倫本構模型；初期支護和中隔墻采用二維板單元模擬，其中初期支護考慮鋼拱架與噴射混凝土的組合作用，其等效彈性模量由式(10)確定；中空砂漿錨桿采用一維植入式桁架單元模擬[23]。隧道巖土體參數(shù)及支護結構各項參數(shù)根據(jù)白竹山1號隧道地質(zhì)勘查報告確定，如表1所示。

表1 隧道巖土體及支護結構各項參數(shù)

(10)

式中：E為初期支護等效彈性模量(MPa)；E0為噴混彈性模量(MPa)；Sg為鋼拱架截面積(m2)；Eg為鋼拱架彈性模量(MPa)；Sc為噴射混凝土截面積(m2)。

4.3 計算結果分析

4.3.1 圍巖位移分析

不同凈距工況下隧道左洞拱頂沉降隨開挖步序改變的變化曲線如圖7(a)所示，右洞拱頂沉降趨勢與左洞相似，此處不再贅述。由圖7(a)可知，不同隧道凈距工況下隧道左洞拱頂沉降變化趨勢基本相同，呈現(xiàn)出先緩慢增加后趨于平穩(wěn)的趨勢，且最終拱頂沉降隨著凈距減小而增大；隧道凈距為0.2B和0.4B時，左洞拱頂沉降明顯增大，圍巖變形產(chǎn)生突變，最終沉降分別達到了11.81 mm和9.75 mm，此時必須對中夾巖柱進行加固；當隧道凈距≥0.8B時，拱頂沉降曲線十分接近且沉降值較小。

不同隧道凈距工況下中夾巖柱水平位移變化曲線如圖7(b)所示，圖中位移負值表示向左發(fā)生變形，正值表示向右發(fā)生變形。由圖7(b)可知，隨著隧道凈距不斷增加，中夾巖柱左側(cè)測點水平位移負值不斷增大，右側(cè)測點水平位移正值不斷減小，且水平位移曲線與水平坐標軸相交零點位置不斷左移，表明隨著凈距的增大，中間巖柱左右側(cè)相互錯動逐漸減小，穩(wěn)定性提高。當凈距≥0.8B時中夾巖柱水平位移曲線較為平緩，中夾巖柱中部測點水平位移值相差不大，僅在靠近中夾巖柱邊緣測點位置出現(xiàn)較大位移。綜上所述可將隧道合理凈距定為0.8B～2B。

圖7 不同隧道凈距工況下圍巖位移變化

4.3.2 中夾巖柱塑性區(qū)分布

不同隧道凈距工況下中夾巖柱塑性區(qū)分布如圖8所示。由圖8可知，隨著中夾巖柱厚度不斷增加，左右洞邊墻塑性區(qū)差異越來越大，呈現(xiàn)出左洞塑性區(qū)分布范圍較右洞大的現(xiàn)象；當隧道凈距為0.2B～0.4B時，中夾巖柱塑性區(qū)完全貫通，此時中夾巖柱變形顯著增加，處于極不穩(wěn)定狀態(tài)，分析其原因，中夾巖柱厚度太小，無法承受上部較大圍巖壓力，且隧道雙洞施工過程中開挖應力場重疊也會對中夾巖柱造成嚴重影響，尤其是中夾巖柱中心厚度最小處；當凈距為0.6B時，中夾巖柱塑性區(qū)已經(jīng)分離，但塑性區(qū)分布范圍較大；當凈距≥0.8B時，中夾巖柱塑性區(qū)完全分離，其核心部位受塑性破壞影響較小，中夾巖柱處于穩(wěn)定狀態(tài)；隧道凈距持續(xù)增大到2B時，雙洞塑性區(qū)分布范圍與普通分離式隧道相差無異，違背了小凈距隧道設計的初衷。由此可將隧道合理凈距定為0.8B～1B。

圖8 不同凈距工況下中夾巖柱塑性區(qū)分布

4.3.3 中夾巖柱豎向應力分析

經(jīng)過數(shù)值計算提取出6種不同凈距工況下中夾巖柱測點豎向應力，其分布情況如圖9所示。由圖9可知，在地形偏壓作用影響下，以中夾巖柱中部11號測點為基準，中夾巖柱左側(cè)豎向應力值較右側(cè)大。當隧道凈距為0.2B和0.4B時，豎向應力曲線呈現(xiàn)單峰分布，中夾巖柱中部應力集中現(xiàn)象明顯，此時塑性區(qū)已貫通，中夾巖柱處于極不穩(wěn)定狀態(tài)，必須進行加固；隧道凈距增大到0.6B時，豎向應力曲線接近直線，說明在隧道開挖引起的壓力拱疊加作用下中夾巖柱豎向應力分布較為均勻；當隧道凈距大于0.6B時，應力曲線呈現(xiàn)雙峰馬鞍形分布，中夾巖柱中部測點應力值下降速率較兩側(cè)大，且凈距越大應力曲線下凹趨勢越明顯，這說明隨著凈距增大，中夾巖柱中部受隧道施工擾動越小，其越穩(wěn)定越好。綜上所述，隧道安全凈距應≥0.8B。

圖9 不同凈距工況下中夾巖柱測點豎向應力曲線

4.3.4 隧道合理凈距確定

小凈距隧道合理凈距受到圍巖地質(zhì)條件、隧道埋深以及圍巖等級的影響，但更重要的是以拱頂沉降、中夾巖柱水平位移和塑性區(qū)分布范圍不再發(fā)生顯著變化，中夾巖柱豎向應力無明顯應力集中現(xiàn)象為準則。隧道凈距越小，隧道開挖雙洞之間的影響越大，中夾巖柱越不穩(wěn)定，無形中加大了施工成本與難度。當隧道凈距>0.8B時，不同凈距條件下的隧道拱頂沉降以及中夾巖柱水平位移曲線十分接近且沉降量和水平位移值較小；中夾巖柱塑性區(qū)完全分離且分布范圍隨著凈距增大無明顯改變；中夾巖柱中部豎向應力下降速率隨凈距增大而增大，表明中夾巖柱中部受隧道開挖影響不斷減小。當隧道凈距為2B時，中夾巖柱受力變形特征與普通分離式隧道無異，不符合小凈距隧道設計標準，由此可將合理凈距定為0.8B～1B，白竹山1號隧道進口端線間距為13.94 m(1.05B)是合理的。

5 中夾巖柱注漿加固方案優(yōu)化

中夾巖柱的穩(wěn)定關乎整個小凈距隧道的穩(wěn)定，在Ⅴ級軟弱圍巖地質(zhì)條件下，即便隧道凈距符合小凈距隧道設計標準且中夾巖柱力學特性分析結果良好，還應對中夾巖柱采取加固措施。大量研究結果表明，Ⅴ級圍巖條件下，小導管注漿加固中夾巖柱的效果最優(yōu)，能有效提高中夾巖柱整體性和穩(wěn)定性，但對中夾巖柱不同部分進行注漿的加固效果不盡相同，由此展開中夾巖柱注漿加固方案優(yōu)化研究。

5.1 小導管注漿加固機理

小凈距隧道中夾巖柱小導管注漿加固主要通過小導管本身和注漿兩方面來改變圍巖力學參數(shù)，增強中夾巖柱承載能力。小導管本身對中夾巖柱的加固作用與普通系統(tǒng)錨桿相似，當圍巖產(chǎn)生變形時，依靠其支護抗力限制圍巖進一步變形。通過小導管向中夾巖柱注入漿液后，漿液向周圍軟弱破碎圍巖裂隙擴散，以此形成整體性強、剛度較大的加固區(qū)域[24]。采用小導管注漿后提高了中夾巖柱巖體的彈性模量E、黏聚力c和巖體內(nèi)摩擦角φ，減小了巖體泊松比μ?；谀?庫倫準則，中夾巖柱安全系數(shù)為[25]

(11)

式中K為中夾巖柱安全系數(shù)。

采用小導管注漿加固改善了圍巖土體參數(shù)，中夾巖柱安全系數(shù)也相應增大，極大地增強了其穩(wěn)定性，延緩了小凈距隧道雙洞開挖時中夾巖柱塑性區(qū)形成時間以及分布范圍。

5.2 不同加固方案位移差異分析

為了分析小凈距隧道中夾巖柱在不同加固方案情況下的受力、變形特征，中夾巖柱加固分別考慮未加固、上巖盤加固、中巖盤加固、下巖盤加固和中夾巖柱上、下巖盤加固5種方案。本次研究采用近似等效方法，即Ⅴ級圍巖中夾巖柱加固后采用Ⅲ級圍巖代替。

為進一步研究不同加固方案對圍巖位移的影響，選取測線L進行地表沉降觀測，選取a、b、c為地中觀測點，觀測點布置及加固區(qū)域劃分如圖10所示，圖中A、B、C分別表示中夾巖柱上巖盤、中巖盤和下巖盤加固區(qū)域。不同加固方案工況下地中及地表監(jiān)測點沉降比較如圖11所示。

圖10 觀測點布置及加固區(qū)域劃分

由圖11(a)可知，在地形偏壓作用下，地中監(jiān)測點位移表現(xiàn)出左洞中心上方監(jiān)測點位移大于中夾巖柱和右洞中心上方監(jiān)測點位移。從減小地中位移效果來看，不同加固方式對控制地中位移均起到一定作用，其中，對中夾巖柱中巖盤加固效果最好，其次是上、下巖盤加固和下巖盤加固，單獨對上巖盤進行注漿加固效果并不理想。

由圖11(b)可知，隧道開挖完成后地表沉降呈現(xiàn)非對稱的“W”形，地表沉降較大值出現(xiàn)在左、右洞中心對應的地表處。不同加固方式對地表沉降均能起到一定程度較小作用，減小幅度為11.50%～48.51%，從減小最終地表沉降效果來看，有以下排列：中巖墻加固>上、下巖盤加固>下盤加固>上巖盤加固>未加固。

圖11 不同加固方案沉降比較

對小凈距隧道中夾巖柱進行分區(qū)并對不同分區(qū)及其組合進行注漿加固，以地中和地表位移作為重要評判指標探討不同加固方案的加固效果，研究結果表明，在軟弱圍巖條件下，對中夾巖柱中巖盤加固效果最好，甚至好于上、下巖盤加固，因此對中巖盤進行加固是有必要的；值得說明的是，在中夾巖柱加固設計和施工中，經(jīng)常對上巖盤進行重點加固卻忽略下巖盤加固的作用，從本研究結果來看，應重視下巖盤的加固。

綜上，在此提出中夾巖柱合理加固方案：對于極其軟弱Ⅴ級圍巖，建議采用中夾巖柱上、中、下巖盤全加固方案；對于一般軟弱Ⅴ級圍巖，建議采用中、下巖盤組合加固方案；對于較好的Ⅴ級圍巖，建議采用上、中巖盤組合加固方案或單獨加固中巖盤。

5.3 中夾巖柱注漿加固效果分析

白竹山1號隧道洞口小凈距段采用長4.5 m厚3.5 mm的Φ42 mm無縫鋼花管對中夾巖柱中巖盤進行注漿加固，環(huán)縱間距0.6 m×0.5 m。小導管管身泄?jié){孔按梅花形布設，孔徑6～8 mm，沿管身間距20～30 cm。小導管垂直于開挖輪廓線打設，其布置形式如圖12所示。

圖12 小導管注漿布置形式

施工現(xiàn)場重點對地表和拱頂沉降進行監(jiān)控量測，選取K98+176斷面進行分析，監(jiān)測點布置如圖13 所示，選取DB3、DB4、DB5為地表沉降監(jiān)測點，選取GD1和GD2為左右洞拱頂沉降監(jiān)測點。所得現(xiàn)場監(jiān)測圍巖變形結果如圖14所示。

圖13 現(xiàn)場監(jiān)測點布置

圖14 現(xiàn)場監(jiān)測圍巖變形統(tǒng)計結果

由圖14可知，地表和拱頂監(jiān)測點沉降呈現(xiàn)出在監(jiān)測前期不斷增大最后趨于穩(wěn)定的趨勢，且在地形偏壓作用下深埋側(cè)地表和拱頂沉降大于淺埋側(cè)。隧道洞口小凈距段施工完成后地表監(jiān)測點DB3—DB5的最終沉降量分別為4.3、2.6、2.8 mm，較上文對中巖盤加固后對應的監(jiān)測點地表沉降增大0.3～0.8 mm，數(shù)值計算值與現(xiàn)場監(jiān)測值相差不大，驗證了數(shù)值計算的合理性與正確性。左、右洞拱頂監(jiān)測點GD1和GD2最終沉降值分別為3.5 mm和5.7 mm，相比未加固工況下左洞拱頂沉降(4.2 mm)和右洞拱頂沉降(8.5 mm)顯著減小，表明現(xiàn)場采用小導管注漿加固中夾巖柱后，很好地增強了中夾巖柱整體性、剛度以及穩(wěn)定性，限制了圍巖變形，確保了隧道安全快速施工，中夾巖柱注漿加固效果如圖15所示。

圖15 中夾巖注漿加固效果

6 結 論

(1)小凈距隧道開挖方式、中夾巖柱加固措施以及隧道凈距對隧道平衡拱的形成和上覆圍巖壓力影響較大，應重點研究這些因素對中夾巖柱的影響。

(2)運用MIDAS GTS NX有限元軟件對6種隧道凈距工況下中夾巖柱穩(wěn)定性進行分析，結合實際工程確定了Ⅴ級圍巖下白竹山1號隧道進口小凈距段合理凈距為0.8B～1B，驗證了其設計凈距為13.94 m(1.05B)是合理的。

(3)通過研究不同加固方案下的圍巖位移差異得到，中夾巖柱中巖盤加固效果最好，對其加固是有必要的，且在工程實踐中還應重視下巖盤加固的作用。

(4)對于極其軟弱Ⅴ級圍巖，建議采用全加固方案；對于一般軟弱Ⅴ級圍巖，建議采用中、下巖盤組合加固方案；對于較好的Ⅴ級圍巖，建議采用上、下巖盤組合加固方案或單獨加固中巖盤方案。

(5)白竹山1號隧道洞口小凈距段采用小導管注漿的方法對中夾巖柱中巖盤進行加固，現(xiàn)場監(jiān)測結果表明了數(shù)值計算的合理性與正確性以及采用小導管注漿加固后極大地增強了中夾巖柱的整體性和穩(wěn)定性，限制了圍巖變形，現(xiàn)場應用效果良好。