李志遠(yuǎn)，黃 丹，閆康昊

(河海大學(xué)工程力學(xué)系，南京 211100)

相比于等截面梁，變截面梁能夠提供更優(yōu)化的強(qiáng)度、剛度和質(zhì)量分布，可滿足特殊的結(jié)構(gòu)與功能要求且經(jīng)濟(jì)性好，因而廣泛應(yīng)用于土木、機(jī)械、航空航天、精密儀器儀表等諸多工程領(lǐng)域中 [1 ?2]。國內(nèi)外學(xué)者近年來采用有限元法[3?4]、微分求積法[5]、攝動(dòng)法[6]、超幾何函數(shù)法[7?8]、瑞利-里茲法[9]等各種不同方法開展了變截面梁的振動(dòng)特性分析。最近，LI 等[10? 11]提出了一種直接基于二維彈性理論高精度求解任意變截面梁自由振動(dòng)的方法，但在處理含缺陷的變截面梁時(shí)依然存在困難。

傳統(tǒng)的數(shù)值方法大多是基于局部微分理論思想，如有限元法、有限差分法和有限體積法。因此，在存在間斷點(diǎn)和奇異點(diǎn)以及高階導(dǎo)數(shù)的情況下，傳統(tǒng)的數(shù)值方法面臨著巨大的挑戰(zhàn)。近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)(Peridynamics, PD)[12? 13]是一種基于空間非局部積分思想分析固體力學(xué)問題的新理論。由于在求解不連續(xù)問題時(shí)表現(xiàn)出獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，該理論近二十年來受到計(jì)算力學(xué)及各工程領(lǐng)域相關(guān)研究者的廣泛關(guān)注[14?15]。秦洪遠(yuǎn)等[16]和顧鑫等[17]通過改進(jìn)鍵型PD 模型有效模擬了混凝土結(jié)構(gòu)多裂紋擴(kuò)展、沖擊破壞及侵徹問題。張鈺彬等[18]在常規(guī)態(tài)型PD 模型中加入等效水壓力項(xiàng)實(shí)現(xiàn)了頁巖水力壓裂過程的仿真。王涵等[19]建立非常規(guī)態(tài)型PD 熱黏塑性本構(gòu)模型并應(yīng)用于金屬材料在沖擊荷載下的熱黏塑變形與破環(huán)。馬鵬飛等[20]利用最小二乘法優(yōu)化鍵型PD 中的微模量，有效地降低了邊界處的誤差，并提高了模擬裂紋擴(kuò)展過程的收斂速度。基于PD 非局部相互作用的思想，MADENCI 等 [21 ?22]于2016 年提出了近場(chǎng)動(dòng)力學(xué)微分算子(Peridynamic differential operator, PDDO)。相比于PD，PDDO 可以方便地將傳統(tǒng)的局部微分轉(zhuǎn)化為非局部積分形式，不需要任何參數(shù)的轉(zhuǎn)化及邊界處理，并且適用范圍更廣。目前，PDDO 已在多相流[23]、復(fù)合材料[24 ?25]、熱力耦合[26? 27]等問題的求解方面取得了初步的應(yīng)用。特別是近年DORDUNCU[25]將PDDO應(yīng)用于層合梁的應(yīng)力分析，LI 等[27]基于PDDO 分析了變截面功能梯度梁的靜力彎曲問題。

本文在已有研究基礎(chǔ)上，進(jìn)一步將PDDO 應(yīng)用于變截面梁的動(dòng)力問題求解。將變截面梁的動(dòng)態(tài)微分控制方程與邊界條件通過PDDO 轉(zhuǎn)化為對(duì)應(yīng)的非局部積分形式，應(yīng)用變分原理和拉格朗日乘數(shù)法，將非局部積分形式的控制方程轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)特征值問題表達(dá)形式，從而求得結(jié)構(gòu)自振頻率與模態(tài)。通過對(duì)等截面梁的自由振動(dòng)分析并與已有解析解比較，驗(yàn)證了本方法良好的收斂性與準(zhǔn)確性。其次，分析了下邊界分別以一次、二次連續(xù)變化的變截面梁的自由振動(dòng)，證明了本方法在任意變截面梁自由振動(dòng)問題分析中的適用性與通用性。最后，通過含孔變截面梁的自由振動(dòng)分析，說明本方法在含缺陷構(gòu)件振動(dòng)分析和損傷識(shí)別等問題方面的潛力。

1 問題描述

考慮變截面簡支梁如圖1 所示，梁長L，左端截面高度H，上、下邊界可分別被描述為h1(x)、h2(x)。梁的本構(gòu)關(guān)系(平面應(yīng)力假設(shè))為：

圖1 任意變截面簡支梁Fig. 1 Simply supported beam with arbitrarily and continuously varying cross-section

式中：σx、σy分別為x、y方向正應(yīng)力；τxy為切應(yīng)力；u、v分別為x、y方向位移；E為彈性模量；μ為泊松比。動(dòng)態(tài)微分控制方程為：

式中，ρ 為材料密度。將式(1)代入式(2)得微分控制方程：

對(duì)于梁的自由振動(dòng)分析，其周期位移分量可以表示為：

式中：U、V為振型函數(shù)；ω為自振頻率；i 為虛數(shù)單位。將式(4)代入式(3)得：

針對(duì)不同截面梁，即不同的上、下邊界表述函數(shù)hk(x) (k=1, 2)，上、下邊界條件為：

2 變截面梁振動(dòng)分析的PDDO 求解

2.1 PDDO 簡述

將二維標(biāo)量函數(shù)f(x)=f(x,y)，二階泰勒展開并忽略余項(xiàng)可得[21? 22]：

2.2 非局部化

將式(9)代入式(5)，可得非局部形式的控制方程：

可采用類似的方法得到本構(gòu)方程和邊界條件非局部形式，此處不作贅述。

2.3 離散格式

求解域D可被均勻離散為N個(gè)物質(zhì)點(diǎn)，如圖3所示。Δx為物質(zhì)點(diǎn)離散間距，A=(Δx)2為物質(zhì)點(diǎn)代表面積。物質(zhì)點(diǎn)x(i)附近δ 距離內(nèi)的物質(zhì)點(diǎn)組成近場(chǎng)范圍H(i)，可表達(dá)為：

圖3 均勻PD 離散Fig. 3 Illustrations of uniform PD discretization

從圖2 可以看出，近場(chǎng)范圍可以為任意形狀。傳統(tǒng)PD 中一般采用圓形近場(chǎng)范圍，并需要額外的體積修正步驟來提高精度。為避免考慮額外的步驟，本文采用正方形近場(chǎng)范圍，并選取近場(chǎng)范圍尺寸δ=3Δx，如圖3 中物質(zhì)點(diǎn)x(i)的近場(chǎng)范圍H(i)。對(duì)于含缺陷的結(jié)構(gòu)，則需將相互作用跨過缺陷的物質(zhì)點(diǎn)從原近場(chǎng)范圍物質(zhì)點(diǎn)集合中去除。靠近邊界的物質(zhì)點(diǎn)x(j)、x(k)自然會(huì)有非對(duì)稱的近場(chǎng)范圍H(j)、H(k)。邊界條件可直接施加在邊界物質(zhì)點(diǎn)上。

圖2 物質(zhì)點(diǎn)間的相互作用Fig. 2 Interaction of material points with arbitrary family

同樣也可以得到本構(gòu)方程和邊界條件離散形式。

2.4 求解體系

將控制方程和邊界條件表達(dá)為代數(shù)方程組：

式中：L和c分別為離散控制方程和邊界條件中PD 函數(shù)所產(chǎn)生的系數(shù)矩陣；u為待求位移向量，可表示為：

于是，式(24)可轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)特征值問題：

其中：

3 數(shù)值算例

本節(jié)應(yīng)用所提出的方法開展多種變截面梁的自由振動(dòng)分析。首先，通過等截面梁的自由振動(dòng)分析，驗(yàn)證本文方法的準(zhǔn)確性與收斂性。其次，分別對(duì)下邊界一次、二次連續(xù)變化梁的自由振動(dòng)分析，檢驗(yàn)本方法對(duì)于任意變截面梁自由振動(dòng)分析的適用性。最后，考慮含孔洞的下邊界二次變化梁，分析孔徑對(duì)變截面梁自由振動(dòng)的影響。本節(jié)所有算例，如無特殊說明，參數(shù)均取為：梁長L=10 m，彈性模量E= 206 GPa，泊松比μ= 0.3，密度ρ = 7800 kg/m3，上邊界h1(x) = 0，物質(zhì)點(diǎn)離散間距Δx= 25 mm。采用無量綱自振頻率的表達(dá)式：

3.1 等截面梁

考慮等截面簡支梁，如圖4 所示，截面高度H= 1 m，下邊界h2(x) =H。

圖4 等截面簡支梁Fig. 4 The simply supported beam with constant cross-section

表1 中給出了等截面梁前8 階無量綱自振頻率，并與解析解[10]作對(duì)比?？梢钥闯霰疚慕馀c解析解具有很好的一致性，最大相對(duì)誤差為0.946%，說明了本方法的準(zhǔn)確性與高精度。

表1 等截面梁的無量綱自振頻率Table 1 Non-dimensional frequencies of the beam with constant cross-section

為進(jìn)一步驗(yàn)證本方法的收斂性，分別考慮物質(zhì)點(diǎn)離散間距Δx= 25 mm、31.25 mm、40 mm、50 mm，前3 階無量綱自振頻率的相對(duì)誤差如圖5所示。可以看出，隨著物質(zhì)點(diǎn)離散間距的減小，相對(duì)誤差迅速減小，說明了本方法良好的收斂性。

圖5 各離散間距下前3 階無量綱自振頻率的相對(duì)誤差Fig. 5 Relative error of first 3 non-dimensional frequencies for different dense mesh

3.2 變截面梁

考慮下邊界一次變化的梁和下邊界二次變化的梁，如圖6 和圖7 所示，左端截面高度H= 0.5 m。下邊界一次變化的梁右端截面高度為Ha，下邊界可表述為ha(x) = (Ha?H)x/L+H。下邊界二次變化的梁跨中截面高度為Hb，下邊界可描述為hb(x) =(H?Hb)(2x/L?1)2+Hb。

圖6 下邊界一次變化的簡支梁Fig. 6 The beam with linearly varying lower surface

圖7 下邊界二次變化的簡支梁Fig. 7 The beam with parabolic convex lower surface

表2 列出右端截面高度Ha= 0.75 m、1.0 m 情況下，下邊界一次變化梁的前8 階無量綱自振頻率。表3 所示為不同跨中截面高度Hb= 0.8 m、 1.0 m情況下，下邊界二次變化梁的前8 階無量綱自振頻率。從兩表中對(duì)比可見，本文解與解析解[10]吻合較好，驗(yàn)證了本方法對(duì)于邊界一次、二次變化梁自由振動(dòng)求解有效性，也間接說明了本方法對(duì)于任意變截面梁自由振動(dòng)分析的適用性。

表2 下邊界一次變化梁的無量綱自振頻率Table 2 Non-dimensional frequencies of the beam with linearly varying lower surface

表3 下邊界二次變化梁的無量綱自振頻率Table 3 Non-dimensional frequencies of the beam with parabolic convex lower surface

圖8 所示為下邊界一次、二次變化變截面梁(Ha/H=Hb/H= 2)在y= 0.4H水平線處的前3 階軸向與橫向振型圖。為方便直觀顯示，圖8 中結(jié)果均進(jìn)行歸一化處理，可以發(fā)現(xiàn)前3 階振型均以橫向振動(dòng)為主。由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，下邊界二次變化梁的橫向振幅也是對(duì)稱的，而下邊界一次變化梁的橫向振幅隨著梁厚度的增加在逐漸減小。

圖8 下邊界一次、二次變化梁的前3 階振型(Ha/H = Hb/H = 2, y = 0.4H)Fig. 8 First 3 mode shapes in x and y directions at y = 0.4H for the beam with linearly varying and parabolic convex lower surface (Ha/H = Hb/H = 2, y = 0.4H)

3.3 含孔變截面梁

在3.2 節(jié)下邊界二次變化梁(Hb/H= 2)的基礎(chǔ)上，考慮跨中位置存在一個(gè)圓孔，如圖9 所示，圓心Q(5, 0.5)，半徑r。

表4 列出不同孔徑r= 0.2 m、0.3 m、0.4 m 下，下邊界二次變化的含孔梁的前8 階無量綱自振頻率。由表4 中結(jié)果可見，隨著孔徑的增加，第2 階、4 階、5 階、7 階頻率減小，第1 階、3 階、6 階頻率變化較小，第8 階頻率增加。圖10 所示為下邊界二次變化含孔梁(r/H= 0.6)的前4 階軸向應(yīng)力模態(tài)。為方便分析，軸向應(yīng)力結(jié)果也同樣進(jìn)行了歸一化處理，并呈現(xiàn)在對(duì)應(yīng)歸一化處理后的同階振型上?？梢钥闯?，前4 階振型均以橫向振動(dòng)為主，孔邊也存在明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。本算例初步說明了基于PDDO 的非局部方法在含缺陷構(gòu)件振動(dòng)分析和損傷識(shí)別問題方面的潛力，為相關(guān)問題分析提供可以進(jìn)一步深入研究的新思路。

圖10 下邊界二次變化含孔梁的前4 階軸向應(yīng)力模態(tài)(r/H = 0.6)Fig. 10 First 4 stress modes in x direction for the beam with a hole and parabolic convex lower surface (r/H = 0.6)

表4 下邊界二次變化含孔梁的無量綱自振頻率Table 4 Non-dimensional frequencies of the beam with a hole and parabolic convex lower surface

4 結(jié)論

本文嘗試基于非局部PDDO 思想開展變截面梁的動(dòng)力特性分析，主要初步結(jié)論如下：

(1)可應(yīng)用PDDO 將變截面梁的動(dòng)態(tài)微分控制方程與邊界條件轉(zhuǎn)化為對(duì)應(yīng)的非局部積分形式，并進(jìn)一步應(yīng)用拉格朗日乘數(shù)法與變分原理求解得到自振頻率與模態(tài)。

(2)通過對(duì)等截面梁和下邊界不同變化梁的自由振動(dòng)分析，驗(yàn)證了本方法的精度和收斂性，以及對(duì)于任意變截面梁自由振動(dòng)問題的適用性。

(3)通過對(duì)含孔變截面梁的動(dòng)力特性分析，說明了本方法在含缺陷結(jié)構(gòu)的振動(dòng)分析和損傷識(shí)別等工程問題方面的潛力，可為含缺陷變截面構(gòu)件的動(dòng)力分析問題提供新思路?；谶@一思路，或可進(jìn)一步研究不規(guī)則、非均質(zhì)、不連續(xù)、含缺陷構(gòu)件的動(dòng)力學(xué)問題和結(jié)構(gòu)損傷識(shí)別。