呂曉東，阮 煒，葉 衡，鄧育灝，鄭 雄

（廣州西門子變壓器有限公司，廣州 510530）

0 引言

介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量是35 kV及以上電壓等級(jí)變壓器的一個(gè)重要測(cè)試項(xiàng)目，以判斷變壓器整體的絕緣狀態(tài)是否存在缺陷，作為大型變壓器出廠試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)交接試驗(yàn)必須進(jìn)行的項(xiàng)目，也是檢修、故障診斷等工作中通常會(huì)進(jìn)行的檢查項(xiàng)目［1］。國(guó)內(nèi)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)如JB/T501-2021《電力變壓器試驗(yàn)導(dǎo)則》［1］、GB/T 50150-2016《電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》［2］等規(guī)定了介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的方法、出廠值與現(xiàn)場(chǎng)值對(duì)比、溫度折算等要求。出廠測(cè)量一般在變壓器制造廠的試驗(yàn)室進(jìn)行，接線布置容易、環(huán)境條件穩(wěn)定、屏蔽效果好。而在變壓器現(xiàn)場(chǎng)則往往存在環(huán)境條件復(fù)雜、測(cè)量接線困難、干擾較多等不利因素［3］，可能導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)值與出廠值相比出現(xiàn)較大偏差，給對(duì)變壓器內(nèi)部絕緣狀況的判斷帶來(lái)困難，使現(xiàn)場(chǎng)交接工作無(wú)法順利進(jìn)行。因此，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的過(guò)程需細(xì)致觀察，分析排除外部干擾或測(cè)量方法問(wèn)題，使結(jié)果真實(shí)反映變壓器內(nèi)部絕緣狀況［4］。

本文通過(guò)變壓器現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的幾個(gè)實(shí)際案例，結(jié)合介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的試驗(yàn)原理、測(cè)量回路，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的不同影響進(jìn)行對(duì)比，總結(jié)現(xiàn)場(chǎng)排查分析的方法，為大型變壓器現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量提供參考。

1 介質(zhì)損耗因數(shù)（以下簡(jiǎn)稱介損）測(cè)量原理

1.1 介損測(cè)量回路

介損測(cè)量?jī)x器曾普遍使用傳統(tǒng)的西林電橋。隨著電子技術(shù)和自動(dòng)控制技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)今已有多種類型的智能化介損儀得到應(yīng)用［5］。如瑞士哈弗萊2 880系列介損儀采用全屏蔽的高精度數(shù)字比較電橋，使得測(cè)量更方便快捷，且具有較強(qiáng)的抗干擾能力［6］。其電氣回路如圖1所示，圖中：UTest為介損儀高壓輸出；CN為介損儀標(biāo)準(zhǔn)電容；IN為流過(guò)標(biāo)準(zhǔn)電容的電流；Cx為以電容表示的被試品；Ix為流過(guò)被試品的電流；IRx、ICx為被試品側(cè)等效的電阻電流、電容電流；Rx、RN為被試品側(cè)比較電阻、標(biāo)準(zhǔn)電容側(cè)比較電阻。

圖1 哈弗萊2880系列 介損儀電氣回路

進(jìn)行變壓器的介損測(cè)量時(shí)，接線回路圖如圖2所示，圖中：CHG為高壓繞組對(duì)地電容；CLG為低壓繞組對(duì)地電容；CHL為高低繞組之間的電容；Cstray為加壓端對(duì)地的雜散電容。

圖2 測(cè)量變壓器介損時(shí)的接線回路

該回路與傳統(tǒng)的西林電橋略有不同。介損儀與被試品連接后構(gòu)成的回路有以下特點(diǎn)［7］：（1）電橋的平衡點(diǎn)并非直接接地，當(dāng)選擇“反接法”測(cè)量時(shí)，接地點(diǎn)一般在被測(cè)電容的接地端，而傳統(tǒng)西林電橋的接地點(diǎn)一般為電壓輸出的末端；（2）介損儀的加壓線、測(cè)量線、接地線均有良好屏蔽，介損儀外殼完全屏蔽內(nèi)部橋體并接地；（3）被試品加壓端連線對(duì)地、低電位端對(duì)地之間的雜散電容并不能完全處于介損儀的屏蔽覆蓋中。

對(duì)于大型變壓器的介損測(cè)量，要求更精確、更穩(wěn)定的數(shù)據(jù)以進(jìn)行質(zhì)量控制。因此，在測(cè)量時(shí)需結(jié)合電氣圖和現(xiàn)場(chǎng)接線狀況，分析可能干擾測(cè)量結(jié)果的因素，并在接線和測(cè)量過(guò)程中盡量消除影響，以獲得真實(shí)的結(jié)果，避免誤判。

1.2 影響介損測(cè)量的因素

根據(jù)介損測(cè)量的電氣回路，及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量中的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，影響測(cè)量的主要因素有以下方面。

（1）電橋高壓臂對(duì)近地電位的雜散電容影響

在廠內(nèi)試驗(yàn)時(shí)，變壓器一般獨(dú)立放置，周圍物體距離較遠(yuǎn)，雜散電容影響較小，可以忽略。而在現(xiàn)場(chǎng)時(shí)，變壓器處于不同的工況，周圍環(huán)境復(fù)雜，線端附近可能還有其他裝置，如屏蔽環(huán)、架空母線、避雷器接線排、防火墻體等。其與線端構(gòu)成的雜散電容可認(rèn)為并聯(lián)接入測(cè)量回路中，對(duì)測(cè)量結(jié)果造成影響。如圖3所示。圖中：C1′為被試品側(cè)高壓臂對(duì)低壓臂或地的雜散電容；C2′為標(biāo)準(zhǔn)電容側(cè)高壓臂對(duì)低壓臂或接地物體的雜散電容，處于介損儀屏蔽內(nèi)，可忽略。

圖3 介損測(cè)量回路 高壓臂雜散電容

（2）電橋低壓臂對(duì)地雜散電容的影響

在電路中，低壓臂連有標(biāo)準(zhǔn)比較電阻RN和被試側(cè)比較電阻Rx，通過(guò)其上的電流I可算得電容量和介損值。在變壓器繞組的介損測(cè)量中，需接地的繞組一般就近接在變壓器箱體上，箱體通過(guò)接地排接入地網(wǎng)，介損儀也需接地，因此被試品側(cè)的低壓臂包含了較大范圍，與地之間存在雜散電容。廠內(nèi)測(cè)量時(shí)，此雜散電容也存在，而當(dāng)?shù)蛪罕蹖?duì)地雜散電容發(fā)生變化時(shí)，則會(huì)引起測(cè)量結(jié)果的改變，雖然雜散電容的等效阻抗很小，但對(duì)于極小介損值的測(cè)量，其影響也不可忽視［8］。如圖4所示。圖中：C1″為被試品側(cè)低壓臂對(duì)地的雜散電容；C2″為標(biāo)準(zhǔn)電容側(cè)低壓臂對(duì)地的雜散電容，處于介損儀屏蔽內(nèi)，可忽略。

圖4 介損測(cè)量回路 低壓臂雜散電容

（3）接地端干擾的影響

電橋的平衡點(diǎn)與接地點(diǎn)并不重合，且接地點(diǎn)一般沒(méi)有良好的屏蔽，從接地點(diǎn)串入的干擾將直接進(jìn)入比較電阻Rx，使測(cè)量結(jié)果出現(xiàn)偏差。如果介損儀自身的屏蔽接地和測(cè)量地之間距離遠(yuǎn)或接線處理不當(dāng)，所受影響將更明顯［9］。

（4）其他因素的影響

變壓器現(xiàn)場(chǎng)的環(huán)境條件復(fù)雜，有多種因素可能影響測(cè)量結(jié)果。例如電源含有諧波、周圍有帶電線路、儀器受潮等。

2 案例分析

2.1 周圍金屬物體引起的介損異常

根據(jù)DL/T1798-2018《換流變壓器交接及預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程》要求，在現(xiàn)場(chǎng)要進(jìn)行換流變介損及電容量測(cè)量［10］。對(duì)一臺(tái)1 100 kV換流變壓器現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行介損及電容量測(cè)量，結(jié)果如表1所示。由表中數(shù)據(jù)可知，該變壓器的閥側(cè)繞組對(duì)地介損值異常偏大，而電容量相比出廠值正?！，F(xiàn)場(chǎng)其他試驗(yàn)項(xiàng)目如閥側(cè)對(duì)地絕緣電阻值、油樣DGA結(jié)果、套管測(cè)試結(jié)果均正常。

表1 換流變現(xiàn)場(chǎng)介損測(cè)量值

對(duì)閥側(cè)繞組進(jìn)行不同電壓下的介損測(cè)量，結(jié)果如表2所示。

表2 現(xiàn)場(chǎng)不同電壓下介損測(cè)量值

考慮到此變壓器容量大，閥側(cè)繞組絕緣等級(jí)很高，對(duì)地絕緣距離大，變壓器內(nèi)部缺陷的可能性小。因此針對(duì)閥側(cè)繞組外部環(huán)境進(jìn)行排查?，F(xiàn)場(chǎng)環(huán)境如圖5所示。

圖5 換流變現(xiàn)場(chǎng)介損測(cè)量

圖6 換流變現(xiàn)場(chǎng)閥側(cè)端部周圍

測(cè)量在換流變閥廳進(jìn)行，周圍物體較多，可能與閥側(cè)端部形成雜散電容，此雜散電容與被測(cè)電容形成并聯(lián)對(duì)地的回路。當(dāng)對(duì)多個(gè)電容并聯(lián)構(gòu)成的回路進(jìn)行介損測(cè)量時(shí)，總介損和電容與支路介損和電容可按下式計(jì)算（以兩個(gè)電容并聯(lián)為例）：

由此可知，支路介損對(duì)總介損的影響與其電容量有關(guān)。分析表1數(shù)據(jù)，可發(fā)現(xiàn)閥側(cè)繞組電容量無(wú)明顯變化，而介損值增加幅度非常大。說(shuō)明某個(gè)較小的雜散電容在介損測(cè)量電壓下產(chǎn)生了明顯的損耗，如局部放電、對(duì)地泄漏等，以致回路總介損大幅增加。仔細(xì)檢查靠近閥側(cè)端部的物體，發(fā)現(xiàn)距離最近的是閥側(cè)端部避雷器引線端部的均壓環(huán)，距離閥側(cè)端部均壓環(huán)約0.5 m，該距離仍然大于介損測(cè)量10 kV所需的絕緣距離要求。

因避雷器均壓環(huán)與閥側(cè)套管均壓距離僅0.5 m。雖然滿足10 kV試驗(yàn)電壓的絕緣距離，但兩者間將形成雜散電容CK，而引線另一端連接了較多避雷器、換流閥，等效電容Cb極小，在這個(gè)電容分壓回路中，避雷器側(cè)將承擔(dān)8 kV以上的感應(yīng)電壓。對(duì)于單個(gè)避雷器或換流閥而言，在約10 kV的交流電壓下，其泄漏電流極小，僅5～10 μA。但此線路中連接了較多的避雷器、換流閥和絕緣子，總的泄漏電流可達(dá)100 μA以上。而通過(guò)閥側(cè)對(duì)地介損及電容量數(shù)據(jù)計(jì)算，可知其有功電流也在100 μA的數(shù)量級(jí)。因此，避雷器側(cè)產(chǎn)生的對(duì)地泄漏電流將導(dǎo)致整體的介損值明顯增大。

將均壓環(huán)和引線拆除后，復(fù)測(cè)閥側(cè)介損，結(jié)果正常，如表3所示。

表3 現(xiàn)場(chǎng)介損復(fù)測(cè)值

通過(guò)上述過(guò)程，可得出以下分析方法：

（1）介損測(cè)量一般施加交流電壓10 kV，周圍金屬物體按對(duì)地雜散電容回路感應(yīng)出電壓，可能使相連接的元件產(chǎn)生放電、泄漏等現(xiàn)象，此時(shí)不能僅考慮試驗(yàn)時(shí)的絕緣距離來(lái)處置周圍環(huán)境物體，還需了解元件在交流電場(chǎng)下的電氣特性，進(jìn)行電路分析；

（2）介損異常時(shí)，可采用不同的接線方式對(duì)各支路電容分開(kāi)測(cè)量介損和電容量，或計(jì)算得出，以區(qū)分介損異常與哪些部位的電容相關(guān)，再進(jìn)行有針對(duì)性的檢查；

（3）結(jié)合電容量結(jié)果，可進(jìn)一步分析介損異常的原因，根據(jù)偏差的程度，可推斷出異?，F(xiàn)象的大致特點(diǎn)，有助于進(jìn)一步確定其來(lái)源。

值得一提的是，如根據(jù)式（1）和式（2）進(jìn)行各支路介損和電容的定量計(jì)算，必須考慮測(cè)量不確定度的影響。對(duì)于電容占比很小的支路，計(jì)算可能出現(xiàn)較大偏差，如可能應(yīng)與直接測(cè)量得到的結(jié)果對(duì)比印證。另外，當(dāng)套管電容與繞組電容相比很小時(shí)，套管介損異?？赡軣o(wú)法在繞組介損測(cè)量時(shí)反映出來(lái)，必須單獨(dú)進(jìn)行套管介損測(cè)量來(lái)確認(rèn)［11］。

2.2 潮濕環(huán)境引起的介損偏大

對(duì)一臺(tái)常規(guī)電力變壓器在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行介損和電容量測(cè)量，電容量與出廠值可比，介損值結(jié)果如表4所示?，F(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行的其他試驗(yàn)項(xiàng)目結(jié)果均正常，包括絕緣電阻、套管測(cè)試、油樣分析結(jié)果等［12］。由表可知，高壓對(duì)地介損與出廠值可比，低壓對(duì)地介損相比出廠值偏大超過(guò)50%。因現(xiàn)場(chǎng)外部環(huán)境較潮濕，擦拭接線端子、接地端子，并換用不同儀器進(jìn)行測(cè)量，結(jié)果變化不大。根據(jù)高壓繞組介損正常，從測(cè)量高壓和低壓時(shí)回路的不同來(lái)分析低壓繞組介損偏大的原因。

表4 電力變壓器現(xiàn)場(chǎng)介損測(cè)量值

測(cè)量高壓繞組時(shí)，低壓及鐵心、夾件接油箱，油箱接地點(diǎn)接地網(wǎng)。高壓繞組布置在最外側(cè)，有較大的對(duì)油箱電容，因此可認(rèn)為低壓繞組和油箱直接連到電橋的低壓臂Rx。測(cè)量低壓繞組時(shí)，高壓及鐵心、夾件接油箱，油箱接地點(diǎn)接地網(wǎng)。而低壓繞組布置在內(nèi)側(cè)，靠近鐵心，低壓繞組與油箱間沒(méi)有正對(duì)電容，僅通過(guò)繞組上下端與油箱形成很小的雜散電容。此時(shí)，高壓繞組和鐵心先連到油箱，通過(guò)油箱連到低壓臂Rx。而油箱則類似于包裹電橋高壓臂和低壓臂的導(dǎo)體，在電橋回路中屬于高壓臂對(duì)低壓臂的雜散電容。油箱放置在地面上，且體積很大，與地之間也會(huì)存在雜散電容C1″，同樣會(huì)影響通過(guò)低壓臂Rx上的電流［13］。

廠內(nèi)試驗(yàn)時(shí)，接線方式與現(xiàn)場(chǎng)相同，此雜散電容均已包括在測(cè)量中。結(jié)合圖3～4電氣回路分析，測(cè)得的介損包含了C1′的影響。而現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量時(shí)，因環(huán)境潮濕，雖對(duì)套管、測(cè)試線等使用酒精擦拭，但無(wú)法對(duì)箱體進(jìn)行類似處理，此時(shí)C1′回路中的等效電阻大幅減小，根據(jù)并聯(lián)等效回路中介損的計(jì)算公式：

當(dāng)?shù)刃щ娮鑂減小時(shí)，該支路的介損值增大，因此合成后的被試品側(cè)高壓臂介損偏大。對(duì)C1″進(jìn)行分析，也可得出相似的結(jié)論。這說(shuō)明現(xiàn)場(chǎng)潮濕環(huán)境下，介損測(cè)量回路中雜散電容C1′和C1″的狀態(tài)和廠內(nèi)測(cè)量時(shí)有明顯不同，導(dǎo)致最終得到的介損值偏大。

為減小箱體和地受潮對(duì)低壓繞組介損的影響，待天氣晴朗，濕度低的時(shí)候，進(jìn)行介損復(fù)測(cè)。接線時(shí)，將介損儀接地與變壓器接地盡量靠近，并妥善布置接地線。結(jié)果如表5所示。由表中數(shù)據(jù)可見(jiàn)，當(dāng)天氣良好、濕度降低時(shí)，低壓繞組介損有較明顯的降低?，F(xiàn)場(chǎng)的潮濕狀況雖有所改善，但晴天時(shí)間仍較短。待一段時(shí)間后較干燥的條件下，復(fù)測(cè)結(jié)果將進(jìn)一步好轉(zhuǎn)。

表5 電力變壓器現(xiàn)場(chǎng)介損復(fù)測(cè)值

通過(guò)上述過(guò)程，可得出以下分析方法：

（1）介損電橋的高壓臂、低壓臂和地之間，都可能產(chǎn)生雜散電容，對(duì)于屏蔽無(wú)法覆蓋的部位需重點(diǎn)關(guān)注，了解不同的狀態(tài)差別，測(cè)量時(shí)，應(yīng)盡量?jī)?yōu)化布置回路以減小影響，或選擇合適的環(huán)境條件下測(cè)量；

（2）對(duì)于測(cè)量回路，應(yīng)結(jié)合電橋的電氣原理圖進(jìn)行細(xì)致分析，特別是大型變壓器尺寸較大，導(dǎo)體連接均有一定的長(zhǎng)度或涉及空間位置的差別，在電路上需考慮由此引入的影響；

（3）通過(guò)不同測(cè)量方式下數(shù)據(jù)的特點(diǎn)，對(duì)比其測(cè)量回路的區(qū)別，可作為分析排查的考慮方向。

2.3 地網(wǎng)干擾引起的介損異常

對(duì)一臺(tái)大型變壓器現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行介損測(cè)量，結(jié)果如表6所示。由表中數(shù)據(jù)可看出，現(xiàn)場(chǎng)電容量測(cè)量值與出廠值可比，而介損測(cè)量值與出廠值相比差異較大，且數(shù)值本身?yè)Q算對(duì)比也存在不合理性。

表6 電力變壓器現(xiàn)場(chǎng)介損測(cè)量值

檢查儀器、測(cè)量回路后，再次測(cè)量，結(jié)果如表7所示。

表7 電力變壓器現(xiàn)場(chǎng)介損測(cè)量值

復(fù)測(cè)時(shí)，在回路不變的情況下，加至同一電壓，觀察到介損值存在波動(dòng)變化，電容量變化不明顯。而“高壓/低壓”狀態(tài)下波動(dòng)較小，可以判斷問(wèn)題與接地有關(guān)。在“高壓/低壓及地”的測(cè)量狀態(tài)下，輸出電壓加至10 kV時(shí)，維持不變，觀察輸出電壓、電流波形，發(fā)現(xiàn)電流波形存在畸變，且并不穩(wěn)定，同時(shí)測(cè)量介損對(duì)應(yīng)出現(xiàn)波動(dòng)，而電壓波形變化不明顯。據(jù)了解，現(xiàn)場(chǎng)附近存在運(yùn)行中的直流供電線路，波形畸變可能與此有關(guān)?，F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)過(guò)電源、接地網(wǎng)處理，獲知直流線路負(fù)荷降低的時(shí)間段后，及時(shí)進(jìn)行介損復(fù)測(cè)，數(shù)值波動(dòng)情況基本消失，介損值與出廠值可比。

通過(guò)上述過(guò)程，可得出以下分析方法。

（1）介損測(cè)量時(shí)的“正接法”和“反接法”，對(duì)于來(lái)自地網(wǎng)的干擾，影響程度有差別［14］。

（2）介損儀測(cè)量設(shè)置中，如果到達(dá)測(cè)量電壓得出數(shù)值后，隨即自動(dòng)降壓，則可能發(fā)現(xiàn)不了數(shù)值波動(dòng)的現(xiàn)象。此時(shí)可以手動(dòng)維持測(cè)量電壓，觀察數(shù)值變化，或進(jìn)行多次測(cè)量，比較介損變化是否明顯超出合理范圍。如果介損儀具備輸出電壓、輸出電流的示波圖顯示，則可以方便的觀察畸變情況。如Megger介損儀DELTA4000系列，控制界面如圖7所示。

圖7 DELTA4000控制界面（右上角顯示輸出電壓、電流波形）

（3）現(xiàn)場(chǎng)周圍環(huán)境、地網(wǎng)狀況等，試驗(yàn)前需進(jìn)行了解，再選擇適當(dāng)?shù)臈l件下進(jìn)行介損測(cè)量，避免外界干擾影響結(jié)果［15］。

2.4 其他原因引起的現(xiàn)場(chǎng)介損值異常

除以上案例描述的介損異常外，還有其他原因?qū)е碌慕閾p異常現(xiàn)象，以下僅作簡(jiǎn)要說(shuō)明。

（1）附近帶電線路引起的端部感應(yīng)電壓導(dǎo)致介損異常。即使變壓器位置離帶電線路較遠(yuǎn)，套管尤其是高壓套管仍可以感應(yīng)出電壓，并使測(cè)量結(jié)果異常。可在介損試驗(yàn)前，使用足夠靈敏的電壓表測(cè)量端子對(duì)地的電壓，以判斷是否有感應(yīng)電壓影響測(cè)量。

（2）供電電源的干擾。現(xiàn)場(chǎng)使用的供電電源如果同時(shí)帶其他負(fù)荷進(jìn)行作業(yè)，特別是焊機(jī)、電機(jī)啟停等，可能導(dǎo)致測(cè)量結(jié)果異常波動(dòng)。

（3）介損儀受潮或內(nèi)部受損。當(dāng)介損儀的加壓線或測(cè)量線受潮（一般是接頭部位松動(dòng)或變形導(dǎo)致），可能導(dǎo)致測(cè)量結(jié)果異常。如果是由于介損儀運(yùn)輸過(guò)程中的碰撞或擠壓導(dǎo)致內(nèi)部元件受損或移位，特別是標(biāo)準(zhǔn)電容，測(cè)量結(jié)果可能呈現(xiàn)異常的偏大或偏小，且對(duì)不同繞組或套管測(cè)量偏差基本可比。

3 結(jié)束語(yǔ)

本文從電氣原理上對(duì)介質(zhì)損耗因數(shù)的測(cè)量回路進(jìn)行了分析，對(duì)應(yīng)實(shí)際接線操作提出了影響結(jié)果的幾種因素。結(jié)合數(shù)個(gè)實(shí)際案例說(shuō)明大型變壓器現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量異常的試驗(yàn)現(xiàn)象、分析對(duì)比步驟、查找偏差來(lái)源、驗(yàn)證方法。通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)特點(diǎn)的描述，從原理出發(fā)研究導(dǎo)致測(cè)量結(jié)果偏差的影響、可采取的措施、試驗(yàn)流程優(yōu)化和關(guān)注要點(diǎn)等。本文所提供的分析思路、現(xiàn)場(chǎng)影響因素、判斷和排查方法、處理措施等，有助于現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量異常分析的準(zhǔn)確性、高效性，利于制訂合理措施，避免影響工程進(jìn)度，可作為大型變壓器現(xiàn)場(chǎng)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的參考。