宋顯民 ，蘭少坤，王 興，田晶蒙，宋利彬

1.中國(guó)石油冀東油田公司鉆采工藝研究院，河北 唐山 063004

2.中國(guó)石油吉林油田公司扶余采油廠，吉林 松原 138000

引言

目前，國(guó)內(nèi)油田廣泛采用水平井開發(fā)油氣藏，為提高油藏開發(fā)效果，深層油氣藏主要采用裸眼襯管和射孔方式完井[1-3]，淺層油藏主要采用防砂篩管完井。但在生產(chǎn)過(guò)程中，含水快速上升、油井水淹現(xiàn)象越來(lái)越嚴(yán)重，制約了油氣田高效開發(fā)。這一現(xiàn)象在淺層疏松砂巖油藏尤為明顯，近年來(lái)，很大一部分水平井由于邊底水突進(jìn)含水快速上升并進(jìn)入特高含水階段。為此，在完井階段需要考慮水平井的控水問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外一些機(jī)構(gòu)陸續(xù)開展了控水完井技術(shù)研究與實(shí)踐[4]，一定程度上避免邊底水突進(jìn)造成的水平井含水快速上升現(xiàn)象。20 世紀(jì)90 年代，國(guó)外完井工程師基于底水油藏提出了完井工具上安裝節(jié)流裝置的技術(shù)思路[5]。21 世紀(jì)前十年，冀東油田開始采用水平井各段設(shè)置不同直徑噴嘴的技術(shù)思路，取得了一定的效果[6-8]；勝利油田采用不同孔密或縫密的控流篩管完井技術(shù)實(shí)施了30 多口井，油井含水率比鄰井同期下降10%[9]。2011 年，王慶等基于常規(guī)噴嘴型控水閥建立了與油藏耦合的水平井調(diào)流控水篩管優(yōu)選模型[10-11]；姚志良等基于常規(guī)噴嘴型控水閥建立了水平井調(diào)流控水篩管與油藏滲流耦合模型[12]；勝利油田采用增壓控流結(jié)構(gòu)的控水閥完井控制邊底水突進(jìn)[13]。近十年來(lái)，水平井調(diào)流控水閥由常規(guī)噴嘴控水閥發(fā)展到依據(jù)流速、黏度、含水率的自適應(yīng)控水閥，控水機(jī)理由“僅依靠高流速下產(chǎn)生較大節(jié)流壓力”發(fā)展到“依靠高流速、低黏度流體、高含水流體產(chǎn)生較大的節(jié)流壓力”[14-17]，中國(guó)石化西北局、冀東油田、中海油等單位相繼開展了自適應(yīng)調(diào)流控水、自適應(yīng)調(diào)流閥礫石充填等技術(shù)試驗(yàn)，但自適應(yīng)調(diào)流控水篩管完井優(yōu)化設(shè)計(jì)等理論方面研究較少，其相關(guān)參數(shù)和工藝設(shè)計(jì)采用常規(guī)噴嘴型控水閥完井的經(jīng)驗(yàn)和理論，礦場(chǎng)應(yīng)用表明：這些經(jīng)驗(yàn)和理論對(duì)自適應(yīng)控水閥適應(yīng)性差[18-21]。為此，基于冀東油田淺層疏松砂巖油藏研究，形成了水平井自適應(yīng)調(diào)流控水篩管完井技術(shù)及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，以期為國(guó)內(nèi)同類型油藏自適應(yīng)調(diào)流篩管完井設(shè)計(jì)與實(shí)施提供技術(shù)參考。

1 技術(shù)原理

1.1 控水閥結(jié)構(gòu)及原理

在一定條件下，水、氣體等低黏度流體可以產(chǎn)生漩渦現(xiàn)象，漩渦邊緣壓力較高，漩渦中心壓力極低，可形成巨大的能量損耗；而原油等高黏度流體雷諾數(shù)小，由于較大的黏滯力影響，不易形成強(qiáng)烈漩渦。自適應(yīng)控水閥是依據(jù)漩渦形成對(duì)黏度敏感特性來(lái)研制的，采用流道式結(jié)構(gòu)，每個(gè)閥內(nèi)部設(shè)置多環(huán)路的圓周流道，通過(guò)預(yù)設(shè)圓弧和分支流道對(duì)流體進(jìn)行動(dòng)態(tài)控制。

油氣和水流過(guò)控水閥時(shí)的流動(dòng)形態(tài)有所不同。如圖1 所示，由于水的密度大、黏度小、流速快，慣性力占主導(dǎo)，當(dāng)水流入控水閥時(shí)趨向于周向旋轉(zhuǎn)多圈后從閥孔流出，其沿著圓周方向的流動(dòng)路徑較長(zhǎng)；如圖2 所示，由于油的密度小、黏度大、流速慢、黏性力占主導(dǎo)，當(dāng)油流入控水閥時(shí)偏向于支路方向流動(dòng)并從閥孔流出，流動(dòng)路徑較短。

圖1 水流過(guò)自適應(yīng)控水閥的流動(dòng)形態(tài)Fig.1 Simulation of water flow by adaptive water control valve

圖2 油流過(guò)自適應(yīng)控水閥的流動(dòng)形態(tài)Fig.2 Simulation of oil flow by adaptive water control valve

由于油和水經(jīng)過(guò)控水閥的流動(dòng)形態(tài)不同，導(dǎo)致自適應(yīng)控水裝置可自動(dòng)調(diào)節(jié)油水阻力，其“對(duì)水的節(jié)流壓差大、對(duì)油的節(jié)流壓差小的控流特性”相當(dāng)于對(duì)水產(chǎn)生反向阻力，抑制出水段，釋放出油段。另外，其對(duì)地層流體的阻力可依據(jù)含水變化而自動(dòng)調(diào)整，圖3為實(shí)驗(yàn)測(cè)得的不同含水率流體流過(guò)自適應(yīng)控水閥時(shí)的流量與壓差的關(guān)系曲線，可以看出，相同流量下，隨著含水率增加，對(duì)地層流體的壓差逐漸增加；相同壓差下，隨著含水率增加，流量逐漸減少。

圖3 不同含水率流體流過(guò)自適應(yīng)控水閥時(shí)的流量與壓差的關(guān)系曲線Fig.3 Relation curve between flow rate and differential pressure of fluid with crude oil with different water content passing through adaptive water control valve

1.2 水平井自適應(yīng)調(diào)流控水技術(shù)原理

為阻止水平段突進(jìn)水沿著套管外環(huán)空向低含水段竄流，采用封隔器將水平段劃分若干個(gè)獨(dú)立單元。姚志良等[12-22]研究認(rèn)為，調(diào)流控水篩管需配合封隔器將水平井段不同滲透帶分割成不同的壓力系統(tǒng)才能發(fā)揮控水作用。

在封隔器分隔出的每個(gè)單元內(nèi)設(shè)置帶有控水閥的防砂控水篩管，依據(jù)滲透率、含油飽和度差異選擇控水閥的不同閥孔尺寸和分布方式，一是實(shí)現(xiàn)前期均勻產(chǎn)液即：調(diào)整剖面，均勻供液，抑制高滲段產(chǎn)量，釋放低產(chǎn)液段潛力；二是實(shí)現(xiàn)后期阻水采油，即：增加出水段液體流入井筒的阻力和生產(chǎn)壓差。

2 分段工藝技術(shù)及方法

2.1 分段優(yōu)化設(shè)計(jì)

具體分段數(shù)及段內(nèi)長(zhǎng)度根據(jù)實(shí)際井情況而定，其基本原則是依據(jù)水平段“滲透率、飽和度”分布特征劃分控流單元，即將高含水段和低含水段分隔開，將滲透率相對(duì)較高的井段和滲透率相對(duì)較低的井段分隔開。

2.2 分段工具研制

分段工藝采用管外裸眼封隔器來(lái)實(shí)現(xiàn)，在實(shí)施過(guò)程中，管外裸眼封隔器與控水篩管組配，在完井時(shí)下入水平井內(nèi)，之后下入脹封管柱脹封管外封隔器。管外裸眼封隔器的密封程度決定水平段管外分段的可靠性。目前，常用的裸眼封隔器存在長(zhǎng)期密封可靠性不足的問(wèn)題，如：遇油（水）膨脹式封隔器的密封可靠性有待提高，且成本較高；水力擴(kuò)張式封隔器存在充填介質(zhì)水滲漏的風(fēng)險(xiǎn)，影響封隔器密封性能和有效期；水泥填充式封隔器，在施工過(guò)程中如果出現(xiàn)問(wèn)題，延誤注入時(shí)間會(huì)影響施工安全[23-24]。

為此，作者研究了預(yù)充填固化填料完井封隔器，其結(jié)構(gòu)如圖4 所示。（1）封隔器原理：將一定量固化填料預(yù)置到封隔器密閉腔內(nèi)，座封時(shí)，高壓水進(jìn)入封隔器密閉腔并與固化填料快速反應(yīng)，形成高強(qiáng)度固結(jié)體，改善封隔器密封效果。（2）技術(shù)要點(diǎn)：封隔器上、下連接套設(shè)計(jì)注入填料孔、排氣孔，提高填料充滿度；優(yōu)化封隔器結(jié)構(gòu)，增加密閉空間體積，提高填料充填量；填料與油不互溶、不反應(yīng)，與水快速反應(yīng)，生成高彈性樹脂固結(jié)體。（3）封隔器參數(shù)：長(zhǎng)度2 m，膠筒長(zhǎng)度1 m，開啟壓力12 MPa，座封壓力15 MPa。

圖4 預(yù)充填固化填料完井封隔器結(jié)構(gòu)圖Fig.4 Structure of pre filled and solidified packing completion packer

2.3 預(yù)充填固化填料完井封隔器分段工藝方法

（1）在實(shí)施過(guò)程中，將預(yù)充填固化填料完井封隔器與控水篩管組配并下入水平井內(nèi)，每段管柱結(jié)構(gòu)為：3 m 盲管+扶正器+管外封隔器+扶正器+3 m盲管。（2）地面組配脹封管柱，其結(jié)構(gòu)為：導(dǎo)錐絲堵+擴(kuò)張式封隔器+油管+注入閥+油管+擴(kuò)張式封隔器+油管至井口。（3）下入脹封管柱，注入閥對(duì)準(zhǔn)最下一級(jí)的裸眼完井封隔器，兩組擴(kuò)張式封隔器分別對(duì)應(yīng)于裸眼完井封隔器的上下盲管處。（4）從地面打液壓使脹封管柱的管外封隔器座封，繼續(xù)打壓，注入閥開啟，注入水進(jìn)入到裸眼完井封隔器內(nèi)腔，使預(yù)充填固化填料完井封隔器的膠筒膨脹，同時(shí)使內(nèi)腔中的預(yù)充填化學(xué)填料固化。（5）上提脹封管柱并對(duì)準(zhǔn)其他級(jí)的管外封隔器，重復(fù)打壓操作，完成其他段裸眼封隔器的脹封。（6）起出脹封管柱。

3 控水閥參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)

基于水平井軸向滲透率、含油飽和度變化的測(cè)試結(jié)果，并依據(jù)流量范圍和所需的阻水壓力選擇控水閥的閥孔尺寸，對(duì)確定的出水段設(shè)置盲板。

為了給控水閥參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，在室內(nèi)分別開展了不同閥孔直徑、不同介質(zhì)、不同壓差下的流量測(cè)試實(shí)驗(yàn)。具體為：采用閥孔直徑為0.5，1.0，…，6.0 mm 等12 個(gè)自適應(yīng)調(diào)流控水閥，每個(gè)閥都分別進(jìn)行純油、含水率25%、含水率50%、含水率75%、純水等5 種介質(zhì)在不同壓差下測(cè)定的流量。表1 列出了部分不同閥孔直徑的自適應(yīng)調(diào)流控水閥在純油介質(zhì)下測(cè)出的不同壓差下的流量。

表1 自適應(yīng)調(diào)流控水閥不同壓差下流量Tab.1 Flow rate of adaptive flow control valve under different pressure difference

3.1 依據(jù)流體性質(zhì)（油或水）的閥孔尺寸設(shè)計(jì)方法

依據(jù)實(shí)際控水閥結(jié)構(gòu)，總壓差由環(huán)形通道壓差、流槽壓差、閥孔壓差3 部分構(gòu)成。作者推導(dǎo)出其計(jì)算公式

式中：

Δp--控水閥總壓差，Pa；

Chd--環(huán)形通道壓力損失系數(shù)，無(wú)因次；

Ahd--環(huán)形通道橫截面積，m2；

Clc--流槽壓力損失系數(shù)，無(wú)因次；

Alc--流槽橫截面積，m2；

Cfk--閥孔壓力損失系數(shù)，無(wú)因次；

Afk--閥孔橫截面積，m2；

ρm--流體密度，kg/m3；

Q--流體流量，m3/s；

λ--沿程壓力損失系數(shù)，無(wú)因次；

lfk--閥孔長(zhǎng)度，m；

dfk--閥孔直徑，m。

控水閥內(nèi)的環(huán)形通道及流槽的結(jié)構(gòu)與尺寸可固化，對(duì)應(yīng)的橫截面積等參數(shù)為確定值，因此，控水閥總壓差為閥孔直徑、流體密度、流體流量的函數(shù)，即

依據(jù)計(jì)算結(jié)果得到圖5 和圖6，并經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

設(shè)計(jì)過(guò)程：依據(jù)油井生產(chǎn)過(guò)程中各井段控水閥處設(shè)計(jì)流量和所需壓差，通過(guò)式（1）分別計(jì)算出閥孔尺寸。對(duì)于高含油井段流體密度采用原油密度值，低含油井段流體密度采用水的密度值。設(shè)計(jì)過(guò)程也可參照?qǐng)D5 和圖6 進(jìn)行，依據(jù)油井生產(chǎn)過(guò)程中閥孔處所需要的壓差，通過(guò)圖5 得到各流體流量，然后通過(guò)圖6 得到各流體段對(duì)應(yīng)的閥孔直徑。

圖5 自適應(yīng)控水閥節(jié)流壓差與流量關(guān)系圖Fig.5 Relationship between throttle pressure difference and flow of adaptive water control valve

圖6 自適應(yīng)控水閥節(jié)流壓差與閥孔直徑關(guān)系圖Fig.6 Relationship between throttle differential pressure and valve hole diameter of adaptive water control valve

設(shè)計(jì)實(shí)例：當(dāng)各流體段控水閥節(jié)流壓差均為0.5 MPa 時(shí)，高含油流體流量為10.0 m3/d，低含油流體的流量為6.2 m3/d，則高含油流體對(duì)應(yīng)的閥孔直徑3.5 mm，低含油流體對(duì)應(yīng)的閥孔直徑為2.5 mm；當(dāng)各流體的控水閥節(jié)流壓差均為0.4 MPa 時(shí)，高含油流體流量為7.5 m3/d，低含油流體的流量為5.6 m3/d，則設(shè)計(jì)的結(jié)果為：高含油流體對(duì)應(yīng)的閥孔直徑2.8 mm，低含油流體對(duì)應(yīng)的閥孔直徑2.4 mm。

3.2 依據(jù)滲透率變化的閥孔尺寸設(shè)計(jì)方法

王慶等[10-11]研究認(rèn)為，過(guò)分限制高滲透帶的產(chǎn)液量不能取得較好的開發(fā)效果，因?yàn)楦邼B帶既是主要水淹帶，又是主要的產(chǎn)液帶，在限制高滲透帶產(chǎn)液量的同時(shí)也損失了產(chǎn)油量。在非均質(zhì)油藏中，隨著變異系數(shù)的增加，累計(jì)產(chǎn)油量減少；變異系數(shù)較大時(shí)，累計(jì)產(chǎn)油量減少的趨勢(shì)更加明顯。

因此，本文提出等流壓+等流量的綜合方法來(lái)進(jìn)行不同滲透率井段的閥孔尺寸設(shè)計(jì)，即基于水平井的高滲段和低滲段流量相等、高滲段和低滲段流壓相等的原則進(jìn)行閥孔尺寸設(shè)計(jì)。為此，在設(shè)計(jì)過(guò)程中，高滲段需要采用較大節(jié)流壓力的控水閥、低滲段需要較小節(jié)流壓力的控水閥?；诓煌y孔直徑的調(diào)流控水閥在不同壓差下的流量測(cè)試結(jié)果得到設(shè)計(jì)圖版，如圖7 所示。

設(shè)計(jì)方法：（1）圖7 所示的等流壓+等流量的綜合設(shè)計(jì)圖版給出了4 條閥孔直徑與壓差、流量的關(guān)系曲線。（2）基于水平井的產(chǎn)量指標(biāo)，分解得出各段產(chǎn)量Qi。（3）基于鄰井高滲段和低滲段的壓力數(shù)據(jù)和同一數(shù)值的井底流壓，獲得各自所需要的節(jié)流壓力Δpi（高滲段需要較大的節(jié)流壓力Δpih，低滲段需要較小節(jié)流壓力Δpil）；（4）在圖7 上，與兩個(gè)坐標(biāo)點(diǎn)：（Δpih，Qi）和（Δpil，Qi）最鄰近的閥孔直徑線對(duì)應(yīng)的閥孔尺寸為設(shè)計(jì)值，這一值滿足等流壓+等流量要求。

設(shè)計(jì)實(shí)例：各閥流量8.5 m3/d，高滲段所需要的節(jié)流壓力Δpih=3.5 MPa，低滲段所需要的節(jié)流壓力Δpil=1.5 MPa，則圖7 上與兩個(gè)坐標(biāo)點(diǎn)（3.5，8.5）和（1.5，8.5）鄰近的兩條閥孔直徑線分別為3.0 mm 和3.5 mm，即高滲透率井段設(shè)置直徑3.0 mm的閥孔，低滲透率井段設(shè)置直徑3.5 mm 的閥孔。

圖7 自適應(yīng)控水閥等流壓+等流量的綜合設(shè)計(jì)圖版Fig.7 Integrated design chart of constant flow pressure+constant flow of adaptive water control valve

冀東油田某口水平井測(cè)試數(shù)據(jù)及分析結(jié)果如表2所示，可以看出，在采液過(guò)程中，當(dāng)水平井段不設(shè)置控水閥時(shí)，水平井各段產(chǎn)液速度極不均勻，高滲井段的產(chǎn)液速度是低滲井段的15.00倍（30.0/2.0）；當(dāng)水平井段設(shè)置相同孔徑的控水閥時(shí)，水平井各段產(chǎn)液速度均勻程度增加，高滲井段的產(chǎn)液速度是低滲井段的1.55 倍（13.2/8.5）；當(dāng)水平井段設(shè)置不同孔徑的控水閥時(shí)，水平井各段產(chǎn)液速度均勻程度進(jìn)一步增加，如：高滲井段控水閥孔徑3.0 mm、低滲井段控水閥孔徑3.5 mm，高滲井段的產(chǎn)液速度是低滲井段的1.08 倍（9.2/8.5）。

表2 自適應(yīng)控水閥均衡水平段注采情況分析表Tab.2 Analysis of injection and production in balanced horizontal section of adaptive water control valve

4 防砂篩管精度設(shè)計(jì)

防砂篩管精度設(shè)計(jì)從防砂能力、堵塞程度等兩方面進(jìn)行，以防砂能力強(qiáng)、堵塞程度低為目標(biāo)確定防砂篩管精度。

防砂能力評(píng)價(jià)：防砂能力指標(biāo)是防砂篩管精度設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，SY/T 5183--2016 標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定防砂合格的標(biāo)準(zhǔn)為：“穩(wěn)定生產(chǎn)20 d 后，萬(wàn)方液的出砂量小于3 m3”?；诩綎|油田淺層油藏地層砂粒徑進(jìn)行防砂能力評(píng)價(jià)，從圖8 可以看到，防砂篩管擋砂精度小于250 μm 時(shí)防砂能力合格。

圖8 不同精度篩管出砂量變化圖Fig.8 Variation of sand production of different precision screen tubes

堵塞程度評(píng)價(jià)：利用中國(guó)石油大學(xué)（北京）實(shí)尺寸篩管擋砂性能評(píng)價(jià)裝置[25]進(jìn)行防砂管堵塞能力評(píng)價(jià)，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中形成穩(wěn)定的擋砂屏障后，壓力波動(dòng)越小則堵塞程度越低。基于冀東油田淺層油藏地層砂開展堵塞程度評(píng)價(jià)，從圖9 可以看出，防砂篩管擋砂精度在200 μm 和220 μm 的時(shí)候，壓差波動(dòng)最小，說(shuō)明擋砂屏障比較穩(wěn)定、堵塞程度低。

圖9 實(shí)驗(yàn)穩(wěn)定后不同篩管精度壓力波動(dòng)變化圖Fig.9 Pressure fluctuation of screen tube with different precision after experimental stabilization

綜合防砂能力、堵塞程度評(píng)價(jià)結(jié)果，優(yōu)化后的冀東油田淺層油藏防砂篩管精度為200 μm。

5 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施情況及認(rèn)識(shí)

水平井自適應(yīng)調(diào)流控水完井技術(shù)及優(yōu)化設(shè)計(jì)方法在選井和生產(chǎn)過(guò)程中需要注意的問(wèn)題：（1）在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中，選擇疏松砂巖底水油藏水平井和靠近邊水油藏的油水邊界附近的水平井實(shí)施；（2）當(dāng)水平段軸向上滲透率和含水飽和度存在明顯差異時(shí)，應(yīng)用此技術(shù)和設(shè)計(jì)方法效果更好；（3）實(shí)施后以較高的液量生產(chǎn)，因?yàn)檩^高液量生產(chǎn)可充分發(fā)揮自適應(yīng)調(diào)流控水閥的控水作用。

5.1 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況

A 斷塊、B 斷塊、C 斷塊是淺層疏松砂巖邊底水油藏，是冀東油田近年來(lái)的主要產(chǎn)建區(qū)。其中，A 斷塊主要在剩余油富集區(qū)或油水過(guò)渡區(qū)實(shí)施（調(diào)整）水平井；B 斷塊由于原油黏度高、流度低、含油飽和度偏低等因素，水平井投產(chǎn)后含水上升快或初期就高含水，投產(chǎn)效果較差；C 斷塊是冀東油田淺層邊底水稀油油藏。從2019 年初開始到目前為止，在上述3個(gè)斷塊實(shí)施自適應(yīng)調(diào)流控水篩管完井技術(shù)和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法31 口井，施工成功率100%，水平段長(zhǎng)度平均190 m，平均段數(shù)3.4 段，控水閥直徑在1～4 mm。

5.2 效果分析

相較同區(qū)塊常規(guī)篩管完井水平井，實(shí)施井平均單井日增油5 t、含水降低20%、中低含水采油期增加100 d，產(chǎn)液段占篩管段比例由26%提高至76%。

自適應(yīng)調(diào)流控水篩管完井技術(shù)對(duì)底水油藏適應(yīng)性好于邊水油藏。底水油藏實(shí)施19 口，邊水油藏實(shí)施12 口井，底水油藏實(shí)施井單井日產(chǎn)油量是邊油水油藏的2.34 倍、含水比邊水油藏低30%。

基于調(diào)流控水篩管完井10 口提液井生產(chǎn)分析，底水油藏實(shí)施井控水增油效果好于邊水油藏，當(dāng)液量由25 m3/d 提至80 m3/d，底水油藏井含水下降15%，邊水油藏含水增加15%。

5.3 典型井例

C-P12 井位于C 斷塊，C 斷塊是冀東油田淺層邊底水稀油油藏，共投產(chǎn)水平井7 口，采取不同完井方式控水試驗(yàn)，其中，射孔完井2 口、常規(guī)篩管完井4口、調(diào)流控水篩管完井1 口（C-P12 井）。C-P12 水平段對(duì)應(yīng)定向井C-24 井16#層，井距120 m，靠近A 靶點(diǎn)。軌跡最低點(diǎn)垂深1 215 m，離油水界面1 m，大部分井段離油水界面2 m。該井2019 年4 月實(shí)施調(diào)流控水篩管完井，控水閥布置情況如圖10 所示。

圖10 C-P12 井分段及控水閥布置情況Fig.10 Arrangement of section and water control valve of Well C–P12

該井生產(chǎn)后，日產(chǎn)液16 m3，油井含水呈下降趨勢(shì)，投產(chǎn)后含水由70% 下降到35%，含水低于40%的累計(jì)生產(chǎn)天數(shù)200 d，中低含水采油期目前已達(dá)300 d，累計(jì)產(chǎn)油2 300 t。相對(duì)于同區(qū)塊兩口射孔完井和4 口常規(guī)篩管完井的水平井，隨著生產(chǎn)時(shí)間延長(zhǎng)，含水大幅度降低，3 個(gè)月時(shí)含水降低2 個(gè)百分點(diǎn)，由44%降至42%；6 個(gè)月時(shí)含水降低15 個(gè)百分點(diǎn)，由53%降至38%；9 個(gè)月時(shí)含水降低20 個(gè)百分點(diǎn)，由57%降至37%，中低含水采油期增加120 d，由180 d 增至300 d，到目前為止累計(jì)增油1 000 t。

6 結(jié)論

（1）水平井自適應(yīng)調(diào)流控水技術(shù)采用封隔器將水平段劃分若干個(gè)獨(dú)立單元，每個(gè)單元內(nèi)設(shè)置帶有自適應(yīng)控水閥的防砂控水篩管，自適應(yīng)調(diào)流控水閥通過(guò)預(yù)設(shè)圓弧和分支流道對(duì)流體進(jìn)行動(dòng)態(tài)控制，對(duì)水的節(jié)流壓差大，對(duì)油的節(jié)流壓差小，可自動(dòng)調(diào)節(jié)油水阻力。

（2）針對(duì)水平段若干獨(dú)立單元的建立，提出了可靠分段的水平井管外分段工藝及方法，并研究了水平井預(yù)充填固化填料完井封隔器。

（3）基于冀東油田淺層疏松砂巖油藏特點(diǎn)，提出了防砂能力+堵塞程度的防砂篩管精度的綜合設(shè)計(jì)方法。

（4）基于自適應(yīng)調(diào)流控水閥完井設(shè)計(jì)，研究形成了依據(jù)流體性質(zhì)、滲透率變化兩種情況下的控水閥參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

（5）依據(jù)水平井管外分段的工藝方法、控水閥閥孔尺寸和分布方式的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，水平井自適應(yīng)調(diào)流控水技術(shù)在冀東油田淺層邊底水油藏規(guī)模應(yīng)用，相對(duì)于常規(guī)篩管完井，可有效控制底水突進(jìn)和邊水推進(jìn)，大幅度降低了油井含水，延長(zhǎng)中低含水采油期，提高水平井全生命周期產(chǎn)油量。