周漢西，王 平，嚴(yán)仲明，王 豫

(西南交通大學(xué) 電氣工程學(xué)院，四川 成都 611756)

0 引言

近年來，隨著相控陣天線技術(shù)的迅速發(fā)展，其應(yīng)用已深入軍事雷達(dá)、反恐安防及衛(wèi)星遙感等領(lǐng)域[1-2]。隨著先進(jìn)微電子技術(shù)和集成工藝的不斷發(fā)展，相控陣天線正向毫米波及以上頻段發(fā)展，充分利用高頻段的豐富頻譜資源，以提升電子裝備性能[3]。移相器作為相控陣天線系統(tǒng)中的重要器件，其主要作用是改變電磁波的相位，從而控制天線波束方向。隨著相控陣系統(tǒng)向毫米波頻段的發(fā)展，對移相器的工作頻段、插入損耗及移相誤差等指標(biāo)均提出了一定要求。

目前已實(shí)現(xiàn)的毫米波移相器主要基于半導(dǎo)體集成電路、液晶材料及超材料等技術(shù)路線。采用半導(dǎo)體集成電路設(shè)計(jì)的毫米波移相器尺寸小，工作頻段高，但其插入損耗普遍較大，耐受功率較小。文獻(xiàn)[4]介紹了一款采用COMS技術(shù)設(shè)計(jì)的毫米波移相器，其插入損耗可達(dá)7 dB。采用液晶材料設(shè)計(jì)制作的毫米波移相器插入損耗較小，但其移相誤差較大。文獻(xiàn)[5]采用液晶材料設(shè)計(jì)的毫米波移相器，其在30～32.5 GHz頻段內(nèi)的最大移相誤差可達(dá)25.1°。文獻(xiàn)[6-7]分別介紹了兩款運(yùn)用超材料技術(shù)設(shè)計(jì)的毫米波移相器，但該工作設(shè)計(jì)工藝復(fù)雜，難以滿足大規(guī)模相控陣系統(tǒng)集成應(yīng)用需求。

本文采用開口諧振環(huán)結(jié)構(gòu)(SRR)設(shè)計(jì)了一款基于微帶傳輸線的毫米波差分移相器，該移相器工作頻段為30～32 GHz，插入損耗小于1.4 dB，能實(shí)現(xiàn)22.5°、45°、90°差分移相，且仿真的最大移相誤差小于5°。該移相器具有插損低，移相誤差小及結(jié)構(gòu)簡單,易制造等優(yōu)點(diǎn)。

1 移相器設(shè)計(jì)與分析

本文設(shè)計(jì)的毫米波移相器結(jié)構(gòu)及等效電路如圖1所示。圖中，R為中心圓環(huán)半徑,W0為中心圓環(huán)寬度,W1、W2分別為微帶線寬度,L0為中心圓環(huán)圓心與開口諧振環(huán)圓心的距離。由圖1(a)可知，移相器的基本結(jié)構(gòu)由一中心圓環(huán)和一組對稱的開口諧振環(huán)共同組成。圖1(b)中Y3部分表示中心圓環(huán)的等效電路，其中L、Cg分別為中心圓環(huán)的等效電感及電容。開口諧振環(huán)對應(yīng)的等效電路由Y1、Y2部分表示，由等效電感LS及電容CSRR并聯(lián)組成。

圖1 移相器結(jié)構(gòu)及等效電路

圖2為開口諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)示意圖和等效電路圖。圖中，w為開口諧振環(huán)環(huán)寬，g為環(huán)間距，r為開口諧振環(huán)半徑。開口諧振環(huán)的金屬部分可等效成電感Ls，兩環(huán)之間的間隙可等效成電容CSRR[8]。與兩環(huán)間的電容相比，兩個(gè)開口諧振環(huán)開口處的電容較小，可忽略。開口諧振環(huán)的環(huán)間電容在其開口處被分為上下兩部分，其電容值均為CS/2，該諧振環(huán)的總電容由兩者串聯(lián)所得，故總電容CSRR=CS/4。

圖2 開口諧振環(huán)結(jié)構(gòu)及等效電路

圖1(b)電路的傳輸矩陣可表示為

(1)

式中：Y1=Y2=1/(jωLS)+jωCSRR;Y3=1/(jωL)+1/(jωCg)。

由傳輸矩陣可推導(dǎo)出移相器回波損耗：

(2)

式中Z0為特性阻抗。

將A、B、C、D的值代入式(2)，則有：

(3)

同樣，移相器插入損耗S21可表示為

(4)

將A、B、C、D的值代入式(4)，則有：

(5)

其相位可表示為

(6)

式中：a=1/(ωLS)-ωCSRR;b=1/(ωCg)-ωL。

由以上推導(dǎo)可看出，移相器結(jié)構(gòu)決定了其對應(yīng)等效電感及電容，從而進(jìn)一步?jīng)Q定移相器的散射參數(shù)。其中心圓環(huán)半徑R是直接影響移相器工作性能的關(guān)鍵參數(shù)之一。圖3為保持開口諧振環(huán)半徑r=1 mm時(shí),S11及S21隨R的變化。

圖3 r=1 mm時(shí)，S11及S21隨R的變化

由圖3(a)可看出，隨著R從1.6 mm增加至2.4 mm，S11均小于-15 dB，諧振點(diǎn)逐步向低頻端移動(dòng)，當(dāng)R>2 mm，S11將隨著R的增加而逐漸增大。由圖3(b)可知，隨著R的增加,S21在0.6 dB上下起伏，且其幅度逐漸增大。

保持R不變，改變r(jià)以實(shí)現(xiàn)一定梯度的輸出相位。選定其中一條相位曲線作為參考線，其余相位曲線與其差值即為差分移相Δθ，即：

Δθ=|Ang(S21)n-Ang(S21)0|

(7)

式中：Ang(S21)0為參考線的輸出相位;Ang(S21)n為第n條傳輸線的輸出相位。

經(jīng)仿真發(fā)現(xiàn)，當(dāng)Δθ越大，其對應(yīng)的移相誤差也越大，且在R取值不同時(shí)，其移相誤差也不同。

令r=1 mm為參考線，改變r(jià)以實(shí)現(xiàn)90°移相。圖4為R分別取1.8 mm、2.0 mm、2.2 mm時(shí)對應(yīng)的90°移相曲線。

圖4 不同R取值下的90°移相曲線

由圖4可看出，當(dāng)R=1.8 mm時(shí)，其移相曲線呈現(xiàn)下降趨勢，誤差逐步增大；當(dāng)R=2.2 mm時(shí)，其移相曲線呈上升趨勢，誤差逐步增大；當(dāng)R=2 mm時(shí)，移相曲線較平穩(wěn)，誤差相對較小。

綜上分析可知,通過改變R可實(shí)現(xiàn)對移相器性能的優(yōu)化。為了使移相器在30～32 GHz工作頻段內(nèi)保持相對較小的S11、較平穩(wěn)的S21及較小的移相誤差，最終R取值為2 mm。

圖5(a)為R=2 mm，r分別為1 mm、1.23 mm、1.43 mm、1.66 mm時(shí)所對應(yīng)的相位曲線。圖5(b)為以r=1 mm為參考，其余傳輸線與其的差分移相。從圖5(b)可看出，該結(jié)構(gòu)的移相器能實(shí)現(xiàn)22.5°、45°、90°且最大移相誤差小于5°的差分移相。

圖5 R=2 mm時(shí)不同r對應(yīng)的相位及不同相角差分移相

2 移相器制作與測試

針對以上分析與仿真設(shè)計(jì)，對移相器樣品進(jìn)行加工與測試。本次加工測試的移相器采用Rogers RT5880作為介質(zhì)基板，其尺寸為30 mm×18 mm，其介電常數(shù)為2.2，損耗角正切為0.000 4，厚度為0.127 mm。

移相器結(jié)構(gòu)尺寸為：W1=W2=0.39 mm，L0=5 mm，R=2 mm，W0=0.1 mm；w=0.16 mm，g=0.16 mm，r分別為1 mm、1.23 mm、1.43 mm、1.66 mm。加工出的實(shí)物如圖6所示。其中腔體材料采用鋁，表面電鍍0.5 μm金。連接器采用Gwave公司的2.92-KFD0405。

圖6 差分移相器實(shí)物圖

圖7為本文提出移相器的S參數(shù)仿真與實(shí)測對比。由圖可得出，該差分移相器的S21<1.4 dB，S11<-10 dB。測試結(jié)果表明,該移相器具有較低的損耗及較良好的透射性能。圖8為差分移相仿真與實(shí)測對比圖，由圖可知，該移相器能分別實(shí)現(xiàn)22.5°、45°、90°的差分移相。測試結(jié)果與仿真結(jié)果具有近似的變化趨勢，但由于加工和焊接產(chǎn)生的誤差及測試過程中電纜損耗帶來的誤差，測試結(jié)果與仿真結(jié)果有一定差異。

圖7 移相器的S參數(shù)仿真與實(shí)測對比

圖8 22.5°、45°、90°差分移相仿真與實(shí)測對比

3 結(jié)束語

本文提出了一種工作于30～32 GHz的毫米波差分移相器。該移相器尺寸為30 mm×18 mm×0.127 mm，由1個(gè)中心圓環(huán)和一組開口諧振環(huán)共同組成。隨著開口諧振環(huán)半徑的改變，依次實(shí)現(xiàn)了22.5°、45°、90°的差分移相，仿真的最大移相誤差小于5°。該組移相器具有結(jié)構(gòu)簡單,易制造，插入損耗小，移相誤差小等優(yōu)點(diǎn)，具有一定的實(shí)際意義和工程價(jià)值。