邱建琪,宋 攀,史涔溦
(浙江大學(xué) 電氣工程學(xué)院,杭州 310027)
永磁同步電機(jī)由于其具有體積小、重量輕、功率密度高、效率高等優(yōu)勢(shì)被廣泛應(yīng)用于各種領(lǐng)域。根據(jù)永磁體在轉(zhuǎn)子中的放置方法的不同,永磁同步電機(jī)又可分為表貼式永磁同步電機(jī)和內(nèi)置式永磁同步電機(jī)。內(nèi)置式永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)子磁路不對(duì)稱,能夠產(chǎn)生磁阻轉(zhuǎn)矩,充分利用磁阻轉(zhuǎn)矩對(duì)于提高永磁同步電機(jī)的過(guò)載能力和功率密度有利。為了充分利用磁阻轉(zhuǎn)矩,內(nèi)置式永磁同步電機(jī)一般采用MTPA控制[1-3]。
最基本的MTPA控制策略包含直接公式計(jì)算法和查表法。直接公式計(jì)算法根據(jù)PMSM數(shù)學(xué)模型可以推導(dǎo)得到MTPA電流角的計(jì)算公式,但由于電機(jī)參數(shù)會(huì)在電機(jī)運(yùn)行中發(fā)生變化,故公式計(jì)算得到的MTPA電流角存在誤差。查表法是事先通過(guò)大量測(cè)試得到一個(gè)電機(jī)不同運(yùn)行狀態(tài)下電機(jī)參數(shù)和MTPA電流角的表格,優(yōu)點(diǎn)是可以避免參數(shù)變化帶來(lái)的實(shí)驗(yàn)誤差,缺點(diǎn)是前期測(cè)試需要花費(fèi)大量時(shí)間,并且得到表格不能在不同電機(jī)上遷移使用[4]。
為了避免電機(jī)參數(shù)變化帶來(lái)的誤差,一些研究者將直接公式計(jì)算法和模型參考自適應(yīng)、擴(kuò)展卡爾曼濾波、最小二乘法等參數(shù)辨識(shí)方法結(jié)合了起來(lái),提高了MTPA控制精度,但同時(shí)也增加了計(jì)算量[5]。文獻(xiàn)[6]通過(guò)注入諧波電流,根據(jù)測(cè)量的電機(jī)諧波轉(zhuǎn)速計(jì)算得到電機(jī)磁鏈與d-q軸電感差的比值,代入公式計(jì)算,提高了公式法的控制精度。文獻(xiàn)[7]引入前饋解耦補(bǔ)償環(huán)節(jié),通過(guò)公式推導(dǎo)得到電機(jī)參數(shù)誤差量,代入計(jì)算,得到準(zhǔn)確MTPA工作點(diǎn)。
近年來(lái),一些研究者提出高頻信號(hào)注入MTPA控制,通過(guò)向永磁同步電機(jī)電流角注入一個(gè)正弦小信號(hào),檢測(cè)電機(jī)輸入功率等信號(hào)波動(dòng)并進(jìn)行公式推導(dǎo)來(lái)獲得電磁轉(zhuǎn)矩對(duì)電流角偏導(dǎo)數(shù),積分得到MTPA電流角[8-9]。
為了避免注入高頻信號(hào)帶來(lái)的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng),額外損耗等問(wèn)題。文獻(xiàn)[10]提出一種虛擬信號(hào)注入策略,虛擬信號(hào)注入僅用于計(jì)算得到MTPA工作點(diǎn),并不實(shí)際注入到電路中。文獻(xiàn)[11]提出一種多虛擬信號(hào)注入策略,通過(guò)注入多路虛擬高頻信號(hào),避免了原虛擬信號(hào)注入策略濾波器的使用,提高了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。
本文對(duì)虛擬信號(hào)注入策略和多虛擬信號(hào)注入策略進(jìn)行研究,提出一種新的多虛擬信號(hào)注入策略,相比于原虛擬信號(hào)注入策略,將虛擬信號(hào)的四路注入減少到兩路,極大減少了計(jì)算量,具有一定的實(shí)用意義。
為了便于分析研究永磁同步電機(jī),我們忽略電機(jī)鐵芯飽和、渦流和磁滯損耗等因素影響[12]??梢越⒂来磐诫姍C(jī)d-q坐標(biāo)系數(shù)學(xué)模型:
(1)
式中,ud、uq分別為電機(jī)d-q軸電壓,id、iq分別為電機(jī)d-q軸電流,Rs為電機(jī)定子電阻,ωe為電機(jī)電角速度,Ld、Lq分別為電機(jī)直軸電感和交軸電感,ψf為電機(jī)定子磁鏈。
電磁轉(zhuǎn)矩方程為
(2)
式中,Te為電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩,p為電機(jī)極對(duì)數(shù),is為電機(jī)定子電流矢量,β為電機(jī)電流角,即is與d軸之間夾角。
圖1 定子電流一定時(shí),電磁轉(zhuǎn)矩與電流角關(guān)系
如圖2所示,電機(jī)恒轉(zhuǎn)矩曲線與電流圓相切的點(diǎn)即為MTPA工作點(diǎn),這些工作點(diǎn)組合起來(lái)即是MTPA曲線。只有在MTPA工作點(diǎn)處才滿足?Te/?β=0,當(dāng)β<βMTPA時(shí),?Te/?β>0,當(dāng)β>βMTPA時(shí),?Te/?β<0。
圖2 MTPA曲線
根據(jù)式(1)中電機(jī)d-q坐標(biāo)系數(shù)學(xué)模型,我們可以得到:
(3)
將式(3)代入到電磁轉(zhuǎn)矩式(2)可以得到:
(4)
圖3 虛擬信號(hào)注入
(5)
代入式可以得到注入之后的電磁轉(zhuǎn)矩:
(6)
(7)
圖4 傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入MTPA控制框圖
(8)
(9)
相對(duì)于原多路虛擬信號(hào)注入MTPA控制,本文提出了一種新的多路虛擬信號(hào)注入方法,將原四路注入減少到兩路注入,極大地減少了原方法的計(jì)算量,注入方法如式(10)、式(11)所示。
(10)
(11)
圖5 本文提出的多虛擬信號(hào)注入MTPA控制框圖
(12)
(13)
(14)
(15)
為了驗(yàn)證本文所提多虛擬信號(hào)注入MTPA控制策略的有效性,在Simulink中建立模型進(jìn)行仿真分析,仿真用永磁同步電機(jī)參數(shù)如表1所示。
表1 永磁同步電機(jī)參數(shù)
為對(duì)比本文所提出的多虛擬信號(hào)注入MTPA控制策略與傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入MTPA控制策略的控制精度。仿真先采用傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入控制策略,4 s時(shí)將控制策略改變?yōu)楸疚奶岢龅亩嗵摂M信號(hào)注入控制策略,改變控制策略的同時(shí)也改變電流角的初值,以驗(yàn)證本文所提多虛擬信號(hào)注入策略能否得到正確的MTPA電流角,仿真結(jié)果如圖6所示??梢钥闯霰疚乃岢龅亩嗵摂M信號(hào)注入策略可以通過(guò)計(jì)算迅速獲得MTPA電流角,與傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入策略得到的MTPA電流角對(duì)比,在極大減少計(jì)算量的情形下,控制精度并沒(méi)有受到影響。
為驗(yàn)證本文所提方法的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能,仿真在4 s時(shí)突然變載,結(jié)果如圖7所示??梢钥闯?,面對(duì)負(fù)載轉(zhuǎn)矩突變,轉(zhuǎn)速、d-q軸電流、電流角等狀態(tài)量可以迅速恢復(fù)穩(wěn)定。
圖6 本文提出的多虛擬信號(hào)注入策略與傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入策略對(duì)比仿真結(jié)果
圖7 突加負(fù)載仿真結(jié)果
搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)如圖8所示,其中標(biāo)號(hào)1為控制板,控制芯片采用STM32F407IG,標(biāo)號(hào)2為電流傳感器電路、編碼器信號(hào)采集、處理電路及逆變器驅(qū)動(dòng)電路板,標(biāo)號(hào)3為直流穩(wěn)壓電源,電壓采用100 V,標(biāo)號(hào)4為實(shí)驗(yàn)用永磁同步電機(jī),實(shí)驗(yàn)電機(jī)參數(shù)與仿真參數(shù)一致,標(biāo)號(hào)5為負(fù)載電機(jī),提供負(fù)載轉(zhuǎn)矩。
圖8 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)
圖9為電機(jī)在負(fù)載為7 Nm下,采用方法Iid=0控制、方法II直接公式法控制、方法III傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入、方法IV本文提出多虛擬信號(hào)注入等四種不同控制策略下電機(jī)轉(zhuǎn)速、id、iq、電流角等物理量。為了使兩種多虛擬信號(hào)注入策略切換的實(shí)驗(yàn)效果更加明顯,控制策略由方法III向方法IV切換時(shí),將電流角初值設(shè)為pi/2,以驗(yàn)證本文所提多虛擬信號(hào)注入MTPA控制策略的有效性。
表2為電機(jī)在負(fù)載為7 Nm下,這四種不同控制方法電機(jī)各物理量數(shù)值??梢钥闯觯啾扔谥苯庸接?jì)算法,多虛擬信號(hào)注入MTPA控制效果要更優(yōu)異。同時(shí),相比傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入策略,本文提出多虛擬信號(hào)注入策略在大幅減少計(jì)算量的情形下,MTPA精度不受影響。
圖9 不同控制方法電機(jī)各物理量
表2 不同控制方法電機(jī)各物理量數(shù)值
圖10是多虛擬信號(hào)注入下電機(jī)突然加減載實(shí)驗(yàn)結(jié)果,可以看出,本文提出的多虛擬信號(hào)注入控制策略下,運(yùn)行狀態(tài)改變之后,電機(jī)能夠很快達(dá)到新的穩(wěn)定點(diǎn),找到新的MTPA電流角,控制策略的動(dòng)態(tài)性能良好。
表3 兩種控制策略計(jì)算量對(duì)比
圖10 負(fù)載突變情形下實(shí)驗(yàn)結(jié)果
為具體對(duì)比本文所提多虛擬信號(hào)注入與傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入得到MTPA工作點(diǎn)電流角的計(jì)算量大小。本文使用STM32F407IG控制芯片進(jìn)行測(cè)試,為更加準(zhǔn)確直觀呈現(xiàn)實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果,同樣運(yùn)行兩段程序1000次,記錄下程序運(yùn)行時(shí)間,結(jié)果如表3所示。可以看出,相比傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入MTPA控制,本文所提出的多虛擬信號(hào)注入策略將四路注入減少為兩路注入,極大減少了運(yùn)算量,具有較大的實(shí)用價(jià)值。
本文對(duì)傳統(tǒng)多虛擬信號(hào)注入MTPA控制方法進(jìn)行了分析,提出了新的多虛擬信號(hào)注入MTPA策略。相比原多虛擬信號(hào)注入策略,信號(hào)注入由四路減少到兩路,極大地減小了運(yùn)算量。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了新的多虛擬信號(hào)注入MTPA控制策略的動(dòng)靜態(tài)性能,同時(shí)證明了該策略可以在不影響MTPA控制精度的情形下顯著減少計(jì)算量,具有更好的實(shí)用價(jià)值。