張澤棟，王維，葉季蕾，申洪

（1.全球能源互聯(lián)網(wǎng)發(fā)展合作組織，北京市 西城區(qū) 100031；2.全球能源互聯(lián)網(wǎng)集團(tuán)有限公司，北京市 西城區(qū) 100031；3.南京工業(yè)大學(xué)能源科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇省 南京市 211816）

0 引言

儲(chǔ)熱型太陽(yáng)能光熱發(fā)電是利用聚焦型太陽(yáng)能集熱器和熱力循環(huán)過(guò)程實(shí)現(xiàn)“光-熱-電”轉(zhuǎn)換的發(fā)電技術(shù)，可裝備大規(guī)模儲(chǔ)熱和常規(guī)汽輪機(jī)設(shè)備，具備連續(xù)平穩(wěn)發(fā)電、調(diào)節(jié)功率和提供系統(tǒng)慣量的能力[1-3]。當(dāng)前，我國(guó)正加速構(gòu)建“以新能源為主體的新型電力系統(tǒng)”，儲(chǔ)熱型光熱發(fā)電作為一種清潔電力以及能有效解決新能源發(fā)電波動(dòng)性問(wèn)題的成熟路徑，將是構(gòu)建“以新能源為主的新型電力系統(tǒng)”的重要支撐性技術(shù)之一[4]。

根據(jù)聚光原理的不同，光熱發(fā)電主要包括槽式、塔式、碟式、線性菲涅爾式四大類(lèi)。其中裝備大規(guī)模儲(chǔ)熱裝置的槽式和塔式屬于儲(chǔ)熱型光熱發(fā)電，其基本結(jié)構(gòu)包括太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)、熱能傳輸儲(chǔ)存系統(tǒng)和發(fā)電系統(tǒng)3個(gè)基本環(huán)節(jié)[5-6]。正是因?yàn)閮?chǔ)熱環(huán)節(jié)的存在，使得光熱發(fā)電的穩(wěn)態(tài)功率特性受光照條件、儲(chǔ)熱容量、控制策略等因素影響，體現(xiàn)出一定的復(fù)雜性。

在高比例新能源接入條件下，電力系統(tǒng)電力平衡成為主要矛盾之一。電力系統(tǒng)電力電量平衡分析需要考慮光熱電站分鐘級(jí)甚至更長(zhǎng)時(shí)間尺度的功率特性，而無(wú)需考慮廠站內(nèi)部詳細(xì)熱力及動(dòng)力特性。因而，有必要建立能夠模擬光-熱-電轉(zhuǎn)換和儲(chǔ)熱環(huán)節(jié)的光熱電站長(zhǎng)時(shí)間尺度穩(wěn)態(tài)功率模型，以滿足電力系統(tǒng)電力電量平衡場(chǎng)景下的仿真需求。

當(dāng)前對(duì)光熱發(fā)電模型的研究，主要分為秒和分鐘級(jí)的動(dòng)態(tài)模型，以及小時(shí)級(jí)的靜態(tài)模型[7]。目前廠站內(nèi)部動(dòng)態(tài)特性的模擬方面，聚焦發(fā)電量、內(nèi)部機(jī)理、輸出特性等動(dòng)態(tài)模型，主要應(yīng)用場(chǎng)景為優(yōu)化廠站內(nèi)部設(shè)計(jì)和控制策略。文獻(xiàn)[8]研究了槽式光熱系統(tǒng)發(fā)電量的計(jì)算模型；文獻(xiàn)[9-10]研究了光熱電站鏡場(chǎng)數(shù)學(xué)模型；文獻(xiàn)[11]提出了一種動(dòng)態(tài)發(fā)電量計(jì)算模型，實(shí)現(xiàn)了對(duì)光熱電站的實(shí)時(shí)模擬；文獻(xiàn)[12]建立了塔式光熱電站的聚光、吸熱和儲(chǔ)熱系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型；文獻(xiàn)[13-15]對(duì)光熱電站動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了大量仿真研究，文獻(xiàn)[16-17]提出了光熱電站實(shí)時(shí)功率計(jì)算模型等。隨著光熱發(fā)電發(fā)展規(guī)模擴(kuò)大，研究熱點(diǎn)逐漸向并網(wǎng)特性和調(diào)度分析轉(zhuǎn)變，如文獻(xiàn)[18]研究了生產(chǎn)模擬中考慮光熱電站的模型，文獻(xiàn)[19-21]在考慮光熱電站的電力系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)度方面進(jìn)行了研究。從上述研究成果來(lái)看，隨著研究的不斷深入，光熱電站的數(shù)學(xué)模型趨向簡(jiǎn)化，以使其更便于應(yīng)用于電力系統(tǒng)分析，但是上述簡(jiǎn)化模型均未考慮光熱電站實(shí)際運(yùn)行中光-熱-電轉(zhuǎn)換過(guò)程帶來(lái)的輸入與輸出之間的時(shí)間滯后問(wèn)題。吸熱器加熱熔鹽及蒸發(fā)器產(chǎn)生水蒸氣推動(dòng)汽輪發(fā)電等過(guò)程產(chǎn)生的實(shí)際時(shí)間遲滯將對(duì)模型準(zhǔn)確性產(chǎn)生影響。

本文建立了儲(chǔ)熱型光熱電站的穩(wěn)態(tài)功率近似數(shù)學(xué)模型，該模型以光照輻射度作為輸入，以簡(jiǎn)比例積分環(huán)節(jié)模擬光-熱-電轉(zhuǎn)換和儲(chǔ)熱過(guò)程，并考慮了輸出功率控制策略。與現(xiàn)有研究成果相比較，本文建立的數(shù)學(xué)模型通過(guò)引入一階滯后函數(shù)模擬了能量轉(zhuǎn)換過(guò)程的時(shí)間滯后問(wèn)題，考慮輸出功率目標(biāo)控制更適用于電力系統(tǒng)調(diào)度研究，整體不但更為簡(jiǎn)化，而且與實(shí)際更為貼合，應(yīng)用更為方便。本文應(yīng)用該模型對(duì)某實(shí)際光熱電站晴天和陰天光照條件下的功率特性進(jìn)行了驗(yàn)算，并對(duì)相關(guān)比例積分參數(shù)進(jìn)行了敏感度分析，為模型擴(kuò)展應(yīng)用于其他光熱電站，及其運(yùn)行和設(shè)計(jì)提供參考。

1 儲(chǔ)熱型光熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.1 塔式光熱發(fā)電系統(tǒng)

塔式光熱發(fā)電系統(tǒng)主要包括聚光集熱系統(tǒng)、儲(chǔ)熱系統(tǒng)、蒸汽發(fā)生系統(tǒng)和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)，如圖1所示。多臺(tái)跟蹤太陽(yáng)運(yùn)動(dòng)的定日鏡可將太陽(yáng)光反射至位于塔頂?shù)奈鼰崞?，加熱從冷罐傳遞到吸熱器的傳熱介質(zhì)。加熱后的高溫傳熱介質(zhì)進(jìn)入儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)存，或者進(jìn)入蒸汽發(fā)生器將熱量傳遞至水工質(zhì)，產(chǎn)生過(guò)熱水蒸氣，驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)發(fā)電。完成傳熱的高溫傳熱介質(zhì)成為低溫傳熱介質(zhì)并進(jìn)入冷罐中儲(chǔ)存。目前，塔式光熱發(fā)電系統(tǒng)主要采用熔融鹽作為傳熱介質(zhì)和儲(chǔ)熱介質(zhì)。

圖1 塔式光熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structural diagram of tower photothermal power generation system

1.2 槽式光熱發(fā)電系統(tǒng)

槽式光熱發(fā)電系統(tǒng)主要包括聚光集熱系統(tǒng)、儲(chǔ)熱系統(tǒng)、蒸汽發(fā)生系統(tǒng)和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)，如圖2所示。不同于塔式光熱發(fā)電系統(tǒng)，槽式光熱發(fā)電采用線聚焦拋物面聚光鏡將太陽(yáng)光聚焦于位于鏡面焦線處的集熱管上，加熱從冷罐傳遞到集熱管的傳熱介質(zhì)。高溫傳熱介質(zhì)一方面可通過(guò)換熱器將熱量傳遞至儲(chǔ)熱介質(zhì)儲(chǔ)存起來(lái)，另一方面可通過(guò)蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生過(guò)熱水蒸氣驅(qū)動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)發(fā)電。目前，槽式光熱發(fā)電系統(tǒng)主要采用導(dǎo)熱油作為傳熱介質(zhì)，采用熔融鹽作為儲(chǔ)熱介質(zhì)。

圖2 槽式光熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structural diagram of trough photothermal power generation system

2 光熱發(fā)電系統(tǒng)計(jì)算模型

2.1 簡(jiǎn)化模型結(jié)構(gòu)

儲(chǔ)熱型塔式和槽式光熱發(fā)電系統(tǒng)大致分為聚光集熱系統(tǒng)、熱傳輸和儲(chǔ)熱系統(tǒng)、發(fā)電系統(tǒng)3個(gè)基本組成部分，如圖3所示。其中：Qj是聚光集熱系統(tǒng)輸出的熱能；Qf是進(jìn)入蒸汽發(fā)生器和汽輪發(fā)電系統(tǒng)的熱能；POUT是電力輸出有功功率；Qs是儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)存或輸出的熱能。

圖3 光熱發(fā)電系統(tǒng)模型結(jié)構(gòu)框圖Fig.3 Model structure block diagram of CSP system

1）集熱系統(tǒng)收集太陽(yáng)能，實(shí)現(xiàn)太陽(yáng)光輻射能至熱能的能量轉(zhuǎn)換；

2）熱傳輸和儲(chǔ)熱系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)熱能的儲(chǔ)存，以及熱能從傳熱介質(zhì)向水工質(zhì)的熱能傳遞；

3）發(fā)電系統(tǒng)通過(guò)水工質(zhì)驅(qū)動(dòng)汽輪實(shí)現(xiàn)熱能至電能的能量轉(zhuǎn)換。

2.2 傳遞函數(shù)模型

實(shí)際生產(chǎn)中，光熱電站啟機(jī)需經(jīng)歷吸熱器預(yù)熱、汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)等步驟，傳熱介質(zhì)吸熱、產(chǎn)生蒸汽并發(fā)電過(guò)程也會(huì)造成實(shí)際輸出與輸入之間的時(shí)間遲滯。因此，本文提出利用傳遞函數(shù)描述系統(tǒng)輸入與輸出轉(zhuǎn)換關(guān)系，并通過(guò)一階滯后函數(shù)F(s)=1/(1+Ts)引入時(shí)間延遲[20]。

2.2.1 光-熱轉(zhuǎn)換模型

如圖4所示，光熱電站通過(guò)聚光集熱系統(tǒng)將光能轉(zhuǎn)化為熱能，并通過(guò)一階滯后函數(shù)引入了時(shí)間延遲。

圖4 光-熱轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)框圖Fig.4 Block diagram of the transfer function of photo thermal conversion section

式中：Gj是聚光集熱系統(tǒng)轉(zhuǎn)換函數(shù)；ηj是光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)；Tj是光熱轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)；DNI是法向輻照度。

2.2.2 熱-電轉(zhuǎn)換模型

發(fā)電部分通過(guò)蒸汽發(fā)生器和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)將熱能轉(zhuǎn)化為電能，如圖5所示。此外，考慮到光熱電站電力輸出可控性，以及電力輸出設(shè)置與實(shí)際輸出之間的時(shí)間遲滯，本文引入電力輸出目標(biāo)參數(shù)，以模擬實(shí)際生產(chǎn)中對(duì)電力輸出進(jìn)行設(shè)置的環(huán)節(jié)，如式(4)—(7)所示。

圖5 熱電轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)框圖Fig.5 Block diagram of transfer function of thermoelectric conversion section

式中：Gf為蒸汽發(fā)生器和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)轉(zhuǎn)換函數(shù)；ηf為熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)；Tf為熱電轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)；PREF為電力輸出目標(biāo)值；POUT_min、POUT_max分別為發(fā)電機(jī)最小出力和最大出力。

2.2.3 儲(chǔ)熱環(huán)節(jié)模型

聚光集熱系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量足夠多時(shí)，一部分直接用于發(fā)電，一部分儲(chǔ)存至儲(chǔ)熱系統(tǒng)。存入儲(chǔ)熱罐的熱量Qs由聚光集熱系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量Qj與蒸汽發(fā)生器和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)消耗的熱量Qf共同決定，如圖6所示。當(dāng)Qj＞Qf時(shí)，剩余熱量存入儲(chǔ)熱罐，即儲(chǔ)熱狀態(tài)；當(dāng)Qj＜Qf時(shí)，不足熱量由儲(chǔ)熱罐提供，即放熱狀態(tài)。

圖6 熱電轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)框圖Fig.6 Block diagram of the transfer function of the storage section

此外，通過(guò)上述公式配合儲(chǔ)熱罐初始儲(chǔ)熱量(已知條件)，還可以判斷儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)熱量是否處于功率可控范圍內(nèi)。若是，則有功功率可按控制量輸出；若否，則有功功率不可控。

2.3 時(shí)域差分方程

基于光熱發(fā)電系統(tǒng)的傳遞函數(shù)計(jì)算模型，可得到時(shí)域差分方程，如式(10)—(16)所示。

1）聚光集熱系統(tǒng)輸出熱能

2）儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)存或輸出熱能

當(dāng)Qs(t+Δt)＜Qs_min時(shí)，

當(dāng)Qs(t+Δt)＞Qs_max時(shí)，

當(dāng)Qs_min≤Qs(t+Δt)≤Qs_max時(shí)，

3）進(jìn)入蒸汽發(fā)生器和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)熱能

當(dāng)ΔQf(t+Δt)＞Qs_min+ΔQj(t+Δt)時(shí)，

當(dāng)ΔQf(t+Δt)≤Qs_min+ΔQj(t+Δt)時(shí)，

4）電力輸出有功功率

2.4 線性簡(jiǎn)化模型

在不考慮輸入與輸出之間的時(shí)間遲滯情況下，即將上述模型除一階滯后函數(shù)后可簡(jiǎn)化為線性模型，如式(17)—(20)所示。

當(dāng)Qj_min＜Qj(t)＜Qj_max時(shí)，

當(dāng)Qs_min＜Qs(t)＜Qs_max時(shí)，

當(dāng)POUT_min＜POUT(t)＜POUT_max時(shí)，

3 算例分析

3.1 模型運(yùn)行環(huán)境

本文針對(duì)某實(shí)際50 MW塔式光熱電站進(jìn)行了驗(yàn)算分析，光熱電站相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1。仿真所使用的晴天和陰天30 hDNI數(shù)據(jù)見(jiàn)圖7，功率控制策略為08:30至次日02:00期間輸出額定功率50 MW，計(jì)算步長(zhǎng)為15 min。

表1 選定光熱電站參數(shù)Tab.1 Parameters of chosen CSP power station

圖7 晴天和陰天DNI曲線Fig.7 DNI curve of a sunny and a cloudy day

本文采用線性簡(jiǎn)化模型與一階滯后函數(shù)模型模擬了光熱電站在晴天和陰天實(shí)際環(huán)境中30 h發(fā)電出力情況，通過(guò)與實(shí)測(cè)曲線的對(duì)比驗(yàn)證了模型的有效性，并分析了模型參數(shù)的敏感度。

3.2 算例分析結(jié)果

3.2.1 仿真結(jié)果對(duì)比分析

通過(guò)對(duì)比晴天情況下仿真結(jié)果與實(shí)測(cè)曲線相似程度驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性。

1）線性簡(jiǎn)化模型

線性簡(jiǎn)化模型晴天模擬結(jié)果如圖8所示。DNI上升階段中，于06:30開(kāi)始增加，考慮到光熱電站實(shí)際運(yùn)行中啟動(dòng)階段預(yù)熱和沖轉(zhuǎn)等準(zhǔn)備時(shí)間，光熱電站實(shí)際于08:30開(kāi)始儲(chǔ)熱和發(fā)電。此后儲(chǔ)熱罐的熱鹽液位持續(xù)上漲，實(shí)際值約在14:15達(dá)到液位最高點(diǎn)，而模型則早在13:30到達(dá)最大值。與此同時(shí)，發(fā)電功率實(shí)際值上升，在10:25到達(dá)額定值；模擬值則在08:45到達(dá)額定值。

圖8 線性簡(jiǎn)化模型晴天仿真結(jié)果Fig.8 Simulation results of the simplified linear model in a sunny day

下降階段中，DNI強(qiáng)度在20:45降為0，由于所有發(fā)電所需熱鹽均由儲(chǔ)熱罐提供，儲(chǔ)熱罐熱鹽液位也從此時(shí)起進(jìn)入快速穩(wěn)步下降階段。液位實(shí)際值于19:45開(kāi)始下降并最終降至16.9%。模擬值于20:00開(kāi)始下降并最終降至19.8%。電站發(fā)電功率實(shí)際值與模擬值同步，于25:45開(kāi)始下降并迅速降為0?？傮w而言，熔鹽液位實(shí)際值與模擬值的均方根誤差為40.8，發(fā)電功率實(shí)際值與模擬值的均方根誤差為5.0，實(shí)際值與模擬值具有較高相似度。

2）一階滯后函數(shù)模型

一階滯后函數(shù)模型晴天模擬結(jié)果如圖9所示。儲(chǔ)熱罐熱鹽液位模擬值曲線于14:00達(dá)到最大值，更為符合實(shí)際運(yùn)行中輻射變化經(jīng)收集和光熱傳遞等過(guò)程引起的滯后。發(fā)電功率的增長(zhǎng)和下降較線性模型更為平緩，于10:30達(dá)到額定功率50 MW，也與實(shí)際值更為接近?？傮w而言，熔鹽液位實(shí)際值與模擬值的均方根誤差為21.1，發(fā)電功率實(shí)際值與模擬值的均方根誤差為2.49。與線性簡(jiǎn)化模型相比，一階滯后模型的模擬值與實(shí)際值相似度得到了明顯提升。

圖9 一階滯后函數(shù)模型晴天仿真結(jié)果Fig.9 Simulation results of the first order lag function model in a sunny day

一階滯后函數(shù)模型陰天模擬結(jié)果如圖10所示。光熱電站于08:30開(kāi)始儲(chǔ)熱和發(fā)電，但由于陰天太陽(yáng)能輻照度不足，儲(chǔ)熱罐熱鹽液位僅小幅上升后即下降。發(fā)電功率緊隨輻照度強(qiáng)度變化而變化，整體基本未能達(dá)到設(shè)計(jì)值。

圖10 一階滯后函數(shù)模型陰天仿真結(jié)果Fig.10 Simulation results of the first order lag function model in a cloudy day

3.2.2 敏感度分析

為了解模型中關(guān)鍵參數(shù)(ηj、ηf、Tj、Tf、Qs_max)對(duì)模型的不同影響，對(duì)其進(jìn)行了敏感度分析，為模型擴(kuò)展應(yīng)用于其他光熱電站場(chǎng)景下系數(shù)調(diào)整，及其運(yùn)行和設(shè)計(jì)提供參考。分別對(duì)上述5個(gè)參數(shù)在初始值基礎(chǔ)上進(jìn)行了-20%、-10%、10%、20%的調(diào)整，其對(duì)輸出結(jié)果的影響如圖11—14所示。

圖11為光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)ηj對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率的影響。光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)對(duì)熔鹽罐液位上漲速率有明顯影響，系數(shù)越大，液位上升越快，越早達(dá)到熔鹽罐最大值，ηj分別改變-20%、-10%、0、10%、20%時(shí)，模型到達(dá)熔鹽罐最大值的時(shí)間分別為12:45、13:15、14:00、15:00和16:45。轉(zhuǎn)換系數(shù)過(guò)小，例如光場(chǎng)面積過(guò)小，則可能造成熔鹽罐難以被充分利用。此外，光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)對(duì)發(fā)電功率影響較小，不改變發(fā)電功率變化斜率，僅通過(guò)熔鹽罐液位具有間接影響。

圖11 光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)ηj對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率影響Fig.11 Influence of photothermal conversion parameter ηj to molten salt level and power output

圖14 熱電轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)Tf對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率影響Fig.14 Influence of thermoelectric conversion time constant Tf to molten salt level and power output

圖12為熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)ηf對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率的影響。熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)對(duì)熔鹽罐液位上漲和下降速率，以及發(fā)電功率均有明顯影響。熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)越大，則對(duì)熔鹽消耗速率越快，熔鹽罐液位以及發(fā)電功率上漲速率放緩，而下降速率增加。

圖12 熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)ηf對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率影響Fig.12 Influence of thermoelectric conversion parameter ηf to molten salt level and power output

圖13、14為時(shí)間常數(shù)對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率的影響。光熱轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)Tj和熱電轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)Tf對(duì)熔鹽罐液位與發(fā)電功率影響有限，但Tj越大，則液位與發(fā)電功率曲線越滯后，且越平緩。

圖13 光熱轉(zhuǎn)換時(shí)間常數(shù)Tj對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率影響Fig.13 Influence of photothermal conversion time constant Tj to molten salt level and power output

圖15為熔鹽罐容積對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率的影響。熔鹽罐體積越大，則越晚達(dá)到最大液位。但同時(shí)由于熔鹽體積的提升，剩余液位明顯提高，按照目標(biāo)值發(fā)電的要求越能夠得到保障。否則，發(fā)電功率將由于熔鹽不足，難以實(shí)現(xiàn)目標(biāo)值并提前降至0。

圖15 儲(chǔ)熱罐容積對(duì)熱鹽液位和發(fā)電功率影響Fig.15 Influence of thermal storage tank volume to molten salt level and power output

4 結(jié)論

提出了一種儲(chǔ)熱型光熱電站的長(zhǎng)時(shí)間尺度穩(wěn)態(tài)功率仿真計(jì)算近似數(shù)學(xué)模型，該模型可應(yīng)用于電力系統(tǒng)電力電量平衡場(chǎng)景以及其他分鐘級(jí)及以上時(shí)間尺度穩(wěn)態(tài)功率仿真場(chǎng)景。

1）所提出的模型以光照輻射度作為輸入，聚光集熱系統(tǒng)、發(fā)電系統(tǒng)通過(guò)比例積分環(huán)節(jié)描述光-熱和熱-電轉(zhuǎn)換過(guò)程，創(chuàng)新性引入一階滯后函數(shù)模擬了輸入輸出之間的時(shí)間滯后問(wèn)題，并在熱-電轉(zhuǎn)換過(guò)程中考慮了目標(biāo)功率控制策略，以貼合電力系統(tǒng)實(shí)際調(diào)度和生產(chǎn)計(jì)劃。

2）對(duì)某光熱電站實(shí)測(cè)曲線仿真對(duì)比，驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性和有效性。敏感度分析表明，光熱轉(zhuǎn)換系數(shù)對(duì)熔鹽罐液位上漲速率有明顯影響；熱電轉(zhuǎn)換系數(shù)對(duì)熔鹽罐液位上漲和下降速率，以及發(fā)電功率均有明顯影響；熔鹽罐容積對(duì)保障按照目標(biāo)值發(fā)電的能力有明顯影響；時(shí)間常數(shù)雖然對(duì)發(fā)電功率影響有限，但將使實(shí)際值與目標(biāo)值之間的差異增加。

所提出的計(jì)算模型可為未來(lái)分析光熱電站的控制策略、參與電網(wǎng)調(diào)度運(yùn)行的生產(chǎn)計(jì)劃等研究分析提供參考工具。