唐進(jìn)才，寧 麟，張 增，王 皋，唐俊林

(1.四川蜀道鐵路投資集團(tuán)有限責(zé)任公司，成都 610000；2.貴州大學(xué)土木工程學(xué)院，貴陽(yáng) 550025；3.敘鎮(zhèn)鐵路有限責(zé)任公司，瀘州 646000)

0 引 言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，我國(guó)基建也飛速發(fā)展，混凝土基礎(chǔ)設(shè)施的建設(shè)力度也不斷增強(qiáng)[1-2]?；馂?zāi)是日常生活中所面臨的一種常見(jiàn)的災(zāi)難，在火災(zāi)極端溫度作用下，混凝土材料的微觀結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度等發(fā)生明顯變化，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生一定的損傷[3]。因此，火災(zāi)之后，需要對(duì)建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行評(píng)估，確定火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)是否滿(mǎn)足正常使用要求[4]?；炷猎诨馂?zāi)高溫作用后，其力學(xué)性能不僅受高溫作用影響，還受降溫方式影響，很多學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了相應(yīng)的研究[5-6]。有學(xué)者研究了高溫后混凝土拉壓強(qiáng)度[7]、殘余強(qiáng)度[8]，以及高溫后不同冷卻方式[9]對(duì)混凝土力學(xué)特性的影響。核磁共振測(cè)試具有測(cè)試時(shí)間短、無(wú)損檢測(cè)、檢測(cè)信息豐富等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于巖石孔隙的定性和定量分析[10]。核磁共振技術(shù)在混凝土相關(guān)性能研究中得到廣泛運(yùn)用，如混凝土材料的凍融損傷[11]、水化過(guò)程[12]、水分遷移[13]、高溫后的特征[3,14]等。同時(shí)，超聲波探傷技術(shù)也是一種快速、簡(jiǎn)便的非破壞性檢測(cè)方法[15]，在工程實(shí)際中廣泛運(yùn)用于樁基、地下連續(xù)墻等質(zhì)量的檢測(cè)。

本文采用尺寸為100 mm×100 mm×100 mm的立方水泥砂漿材料，同時(shí)在試件中央鉆直徑10 mm、深度50 mm的孔洞，通過(guò)對(duì)試件加熱到400 ℃后在孔洞中注水冷卻，以模擬實(shí)際中的建筑物在發(fā)生火災(zāi)后滅火過(guò)程中存在局部冷卻的現(xiàn)象。同時(shí)，通過(guò)多次反復(fù)的加熱和局部水冷，探究水泥砂漿的微觀及宏觀孔隙結(jié)構(gòu)劣化趨勢(shì)。運(yùn)用低場(chǎng)核磁共振(low field nuclear magnetic resonance, LF-NMR)技術(shù)中的T2譜和核磁共振(nuclear magnetic resonance, NMR)成像從微觀角度探究400 ℃作用后局部水冷下水泥砂漿試件孔隙特征的變化,利用低場(chǎng)核磁共振中一維頻率編碼技術(shù)探究在孔洞周?chē)鷾囟润E降引起的熱損傷的擴(kuò)展范圍,利用數(shù)字聲波儀檢測(cè)水泥砂漿試件的內(nèi)部損傷情況,利用數(shù)碼顯微鏡從宏觀角度觀測(cè)試件表面及孔洞內(nèi)部裂紋擴(kuò)展。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 試樣準(zhǔn)備

本試驗(yàn)所使用的試樣為100 mm×100 mm×100 mm的水泥砂漿試塊，成分為PW42.5級(jí)旋窯(原525#)白色硅酸鹽水泥(由江西坤邦白水泥有限公司生產(chǎn)，主要成分為白色硅酸鹽水泥熟料、氧化鎂、三氧化硫、石灰石等),標(biāo)準(zhǔn)砂(由廈門(mén)艾斯歐標(biāo)準(zhǔn)砂有限公司生產(chǎn))和自來(lái)水，其配合比為m(標(biāo)準(zhǔn)砂) ∶m(白色硅酸鹽水泥) ∶m(自來(lái)水)=2 ∶1 ∶0.45，澆筑完成后標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d，隨后在試樣中部進(jìn)行鉆孔，孔徑為10 mm，孔深為50 mm。

1.2 試驗(yàn)過(guò)程

試驗(yàn)過(guò)程如下：(1)用EVDM20101-B型3D/2D數(shù)碼顯微鏡觀察試樣表面以及孔洞內(nèi)部表面裂紋情況，并用WSD-4型數(shù)字聲波儀測(cè)量試樣的波速；(2)將試樣置于NM-V真空加壓飽和裝置中進(jìn)行真空飽水,先在0.1 MPa的負(fù)壓下抽6 h真空，隨后加水壓到15 MPa，飽水24 h；(3)將試樣放入蘇州紐邁生產(chǎn)的MacroMR-150H-I型低場(chǎng)核磁共振設(shè)備線圈中測(cè)量T2、GRE序列和核磁共振成像；(4)將試件放入DHG-9036A型電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱中，以105 ℃烘干不少于24 h至試件質(zhì)量保持不變；(5)將試件放入SG-XL1200型馬弗爐中進(jìn)行加熱處理，加熱速率為10 ℃/min，加熱到400 ℃之后保溫2 h；(6)向孔洞持續(xù)注水冷卻至室溫，注水過(guò)程中需嚴(yán)格控制注水量，以防止水從孔洞中溢出而影響試驗(yàn)結(jié)果；(7)將試件放在電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱中進(jìn)行烘干。重復(fù)以上步驟，反復(fù)高溫冷卻處理(下文簡(jiǎn)稱(chēng)處理)三次，以研究在400 ℃作用后水泥砂漿局部冷卻的微觀及宏觀特征。設(shè)備及試驗(yàn)流程如圖1所示。

圖1 設(shè)備及試驗(yàn)流程示意圖Fig.1 Schematic diagram of equipment and test process

2 結(jié)果與討論

2.1 T2譜變化

核磁共振的信號(hào)強(qiáng)度與其內(nèi)部氫質(zhì)子的數(shù)量成正比，即試件的核磁共振的信號(hào)強(qiáng)度與其含水量密切相關(guān)，可用核磁共振T2譜變化來(lái)表征試樣孔隙結(jié)構(gòu)特征的變化[16]。研究表明孔徑大小與核磁共振的弛豫時(shí)間成正比，其數(shù)量可用核磁共振的信號(hào)強(qiáng)度(幅值和峰面積)來(lái)表征，幅值、峰面積越大，表明孔隙數(shù)量越多?？烧J(rèn)為飽水試件含水體積即是試件孔隙體積，試件的含水量可通過(guò)稱(chēng)重法測(cè)出。因此，可通過(guò)試件的含水量和T2譜來(lái)表征試件不同孔徑的數(shù)量及分布。核磁共振的橫向弛豫時(shí)間T2由自由弛豫時(shí)間T2b、表面弛豫時(shí)間T2s和擴(kuò)散弛豫時(shí)間T2d組成[17]，表示為

(1)

其中表面弛豫時(shí)間起主要作用，自由弛豫時(shí)間和擴(kuò)散弛豫時(shí)間可忽略不計(jì)[18-19]，式(1)可表示為

(2)

式中：ρ為表面弛豫強(qiáng)度；S/V為孔隙表面積S與流體體積V之比；r為孔隙半徑；Fs為幾何形狀因子。令1/(ρFs)=C，C為轉(zhuǎn)換系數(shù)，則式(2)可表示為

r=CT2

(3)

因此，由式(3)可知，試驗(yàn)飽水后的核磁共振的弛豫時(shí)間與孔徑成正比，可通過(guò)T2譜的變化來(lái)定量描述試件孔徑變化以及損傷。

圖2為試件經(jīng)過(guò)不同處理次數(shù)后對(duì)應(yīng)的低場(chǎng)核磁共振T2譜，各試樣的T2譜都有兩個(gè)峰。在本文中，為了便于分析，參照張海龍等[15,20]的研究，將T2譜的第一個(gè)峰對(duì)應(yīng)的孔徑定義為小孔，弛豫時(shí)間在0.010～43.288 ms，第二個(gè)峰對(duì)應(yīng)的孔徑定義為大孔，弛豫時(shí)間大于53.367 ms。由圖2可知，隨著處理次數(shù)增加，T2譜的第一個(gè)峰整體右移，即峰頂點(diǎn)對(duì)應(yīng)的弛豫時(shí)間和幅值隨著處理次數(shù)的增加而不斷增大，第一個(gè)峰的峰起點(diǎn)到其峰頂點(diǎn)之間相同的弛豫時(shí)間所對(duì)應(yīng)的幅值不斷減小，而在第一個(gè)峰的峰頂點(diǎn)到其結(jié)束之間相同弛豫時(shí)間對(duì)應(yīng)的幅值則不斷增大。其中，第一次處理后第一個(gè)峰的幅值明顯大于初始及第二次、第三次處理所對(duì)應(yīng)的幅值?？梢?jiàn)，隨著處理次數(shù)增多，試件小孔隙的孔徑不斷增大且孔隙數(shù)量不斷增多。而第一次處理對(duì)試件的損傷是最明顯的，該階段產(chǎn)生大量的小孔隙，其后幾次的處理中，第一次產(chǎn)生的小孔隙的孔徑不斷增大，使得試件的性能劣化加重。第二個(gè)峰對(duì)應(yīng)的弛豫時(shí)間及幅值也有變化，在第二個(gè)峰對(duì)應(yīng)的弛豫時(shí)間內(nèi)，隨著處理次數(shù)增加，最大弛豫時(shí)間減小，大弛豫時(shí)間對(duì)應(yīng)的幅值也相應(yīng)減小，而小弛豫時(shí)間所對(duì)應(yīng)的幅值也相應(yīng)減小，中間部分的弛豫時(shí)間所對(duì)應(yīng)的幅值增大。這表明水泥砂漿材料的大孔在多次高溫局部冷卻后大孔孔徑部分減小?？傊?，隨著處理次數(shù)增多，試件的小孔孔徑和數(shù)量不斷增大，而大孔孔徑則減小。

圖2 不同處理次數(shù)試樣的低場(chǎng)核磁共振T2譜Fig.2 LF-NMR T2 spectra of specimens with different treatment times

眾多學(xué)者運(yùn)用硬脈沖一維低場(chǎng)核磁共振序列研究水泥基材料中的水分傳輸[12-13]。同樣，可以利用該技術(shù)來(lái)定量表征孔洞周邊裂紋的擴(kuò)展范圍。試樣硬脈沖一維低場(chǎng)核磁共振序列譜如圖3所示，隨著處理次數(shù)增多，試件的整體含水量也增多，其中，第一次處理后的幅值變化最為明顯，在孔洞周?chē)浞瞪踔脸^(guò)了第二次處理后的幅值。這同樣說(shuō)明第一次處理對(duì)試件的損傷最大。圖3中幅值在孔洞周?chē)兓蠲黠@，這是由于在孔洞經(jīng)過(guò)高溫后采用注水冷卻，溫度驟降使得孔洞周?chē)膿p傷大于其他部位。

圖3 試樣硬脈沖一維低場(chǎng)核磁共振序列譜Fig.3 Hard pulse one-dimensional LF-NMR sequence spectrum of specimens

2.2 核磁共振成像分析

核磁共振成像可直觀反映出試件內(nèi)部孔隙分布情況，顏色越深表明試件的含水量越高，即孔隙率更大，損傷程度更大。圖4為試件在不同處理次數(shù)下水泥砂漿的核磁共振成像。由圖可知，隨著處理次數(shù)增多，孔洞周?chē)念伾粩嗉由钋曳秶粩鄶U(kuò)大，這表明孔洞周?chē)诮?jīng)400 ℃高溫以及注水局部冷卻處理后，其內(nèi)部產(chǎn)生了大量孔隙，且隨著處理次數(shù)增多，孔洞周?chē)紫稊?shù)量及分布范圍不斷擴(kuò)大?？赏ㄟ^(guò)核磁共振成像的灰度值來(lái)定量表征試件的損傷程度，灰度值越大，則試件顏色越深，其損傷程度就越大。試件的核磁共振成像灰度值的概率分布滿(mǎn)足正態(tài)分布(如圖5所示)[21]，且隨著損傷的增大，概率密度峰值所對(duì)應(yīng)的灰度值增大并向右移動(dòng)(如圖6所示)，這與T2譜的變化規(guī)律相一致。

圖4 不同處理次數(shù)水泥砂漿的核磁共振成像Fig.4 NMR imaging of cement mortar with different treatments times

圖5 試樣核磁共振成像灰度值概率分布以及概率分布擬合Fig.5 Probability distribution of gray value and fitting of probability distribution in NMR imaging of specimens

圖6 不同處理次數(shù)試樣的核磁共振成像灰度值概率分布比較Fig.6 Comparison of probability distribution of NMR imaging gray value of sepcimens with different treatment times

通過(guò)灰度值的概率分布擬合方程可知灰度值均值，其變化趨勢(shì)如圖7所示。從圖7中可知，隨著處理次數(shù)增加，灰度值的均值均呈線性增大，這表明處理次數(shù)的增加同樣加劇了試件性能的劣化，其損傷度隨處理次數(shù)的增多而增大。

圖7 灰度值均值變化Fig.7 Mean value changes of gray value

2.3 試件表觀裂紋變化分析

采用數(shù)碼顯微鏡觀察水泥砂漿孔洞底部以及試件表面孔洞周?chē)?jīng)過(guò)反復(fù)高溫冷卻處理后表面裂紋及宏觀破壞情況，如圖8所示。圖8(a)為初始時(shí)的孔洞底部情況，與圖8(b)相比，試件鉆孔底部沒(méi)有明顯的改變，但在第二次處理后(圖8(c))，水泥膠凝材料與砂粒間脫落，砂粒裸露出來(lái)。在第三次處理后(圖8(d))，水泥膠凝材料大量脫落，表面大量裸露，可觀測(cè)到單獨(dú)存在的砂粒?？梢?jiàn)，隨著處理次數(shù)增多，水泥砂漿的膠結(jié)能力降低，膠凝材料逐漸脫落。

圖8 不同處理次數(shù)試樣孔洞底部的數(shù)碼顯微鏡圖片F(xiàn)ig.8 Digital microscope images of hole bottom of specimens with different treatment times

圖9為水泥砂漿試件表面在不同處理次數(shù)后的宏觀裂紋分布情況。在400 ℃高溫作用后，試件表面尤其是孔洞周邊萌生了眾多細(xì)小裂紋。隨著處理次數(shù)的增多，試件表面與孔洞內(nèi)部一樣，存在少許的表面水泥膠凝材料脫落情況，但沒(méi)有孔洞內(nèi)部脫落明顯?？梢?jiàn)，高溫造成了水泥砂漿材料中膠凝材料與砂粒之間的膠結(jié)減弱，反復(fù)處理進(jìn)一步使得膠凝材料的膠結(jié)能力減弱，但是，局部水冷導(dǎo)致的溫度驟降使膠凝材料的膠結(jié)能力急劇下降。

圖9 試件表面變化情況Fig.9 Changes of specimen surface

2.4 波速變化

超聲波速法被廣泛應(yīng)用于水泥砂漿結(jié)構(gòu)的無(wú)損檢測(cè)，本文采用數(shù)字聲波儀來(lái)檢測(cè)400 ℃高溫后及局部水冷的高溫?fù)p傷情況。數(shù)字聲波儀的探頭及測(cè)點(diǎn)布置如圖10所示，數(shù)字聲波儀的波速結(jié)果及變化趨勢(shì)如圖11所示。從圖11可知，測(cè)點(diǎn)1的波速均小于測(cè)點(diǎn)2，測(cè)點(diǎn)1之間存在孔洞，同時(shí)高溫后在孔洞中注水溫度驟降造成的熱損傷遠(yuǎn)大于試件底部(測(cè)點(diǎn)2之間)，因此測(cè)點(diǎn)1的波速始終小于測(cè)點(diǎn)2。隨著處理次數(shù)的增多，波速不同程度減小(除測(cè)點(diǎn)2第二次400 ℃作用外)，在第一次高溫處理后波速變化的趨勢(shì)最大，第二次及第三次的變化較平緩。水泥砂漿試件是由砂粒和水泥膠結(jié)而成，與砂巖等巖石類(lèi)材料相似[22]，當(dāng)溫度升高時(shí)，砂粒之間的膠結(jié)變?nèi)?，?nèi)部產(chǎn)生諸多細(xì)小的微裂紋，而超聲波在介質(zhì)中傳播時(shí)，遇到不同介質(zhì)將發(fā)生波的反射、折射、繞射、衰減等現(xiàn)象，相應(yīng)地，傳播時(shí)的振幅、波形、頻率也發(fā)生變化，因此，經(jīng)過(guò)高溫處理后試件的波速呈減小趨勢(shì)[23]。另外，第一次處理后的波速變化最為明顯，這表明初次高溫及局部水冷對(duì)水泥砂漿性能劣化的影響最大。朱勁松等[23]對(duì)于縱波波速與巖石損傷之間的關(guān)系進(jìn)行研究，并通過(guò)縱波速度的變化來(lái)定義試樣的損傷因子D。

圖10 聲波檢測(cè)探頭固定示意圖Fig.10 Schematic diagram of fixing acoustic detection probe

圖11 不同處理次數(shù)試樣的波速變化Fig.11 Changes of wave velocity of specimens with different treatment times

(4)

式中：Vp為損傷后巖石縱波波速，m/s；Vf為損傷前巖石縱波波速，m/s。

為了計(jì)算更加簡(jiǎn)便，在計(jì)算中，取測(cè)點(diǎn)1和測(cè)點(diǎn)2波速的平均值帶入計(jì)算經(jīng)不同次數(shù)的高溫及局部水冷后的損傷值。則第一次、第二次及第三次處理后，其損傷因子分別為0.678 7、0.709 8、0.846 0?？梢?jiàn)，隨著處理次數(shù)的增多，試件的損傷度增大。

2.5 分析與討論

基于鄭學(xué)林等[24]提出的溫度分布函數(shù)，為簡(jiǎn)便計(jì)算，將孔洞兩側(cè)視為平板模型，則不同時(shí)刻的溫度分布函數(shù)為

(5)

式中：T(x，t)為試件內(nèi)任一點(diǎn)溫度,℃;TL為液體介質(zhì)溫度,℃;T0(x)為固體初始溫度,℃;κ為熱擴(kuò)散系數(shù),m2/s;x為距注水冷卻邊界的距離,m;t為時(shí)間,s;erfc為互補(bǔ)誤差函數(shù)。不同時(shí)刻和不同位置溫度分布圖12所示。

圖12 試件不同位置和不同時(shí)刻的溫度分布Fig.12 Temperature distribution of specimens at different locations and different time

郤保平等[25]引入熱沖擊因子來(lái)表示在放熱過(guò)程中單位時(shí)間內(nèi)溫度梯度的變化率ω，并求解出了不同時(shí)刻的溫度應(yīng)力。

(6)

σx=-0.5αEω

(7)

式中:σx為溫度應(yīng)力;α為熱膨脹系數(shù);E為彈性模量。

由式(7)可知，當(dāng)溫度應(yīng)力σx大于試件的抗拉強(qiáng)度時(shí)，則試件內(nèi)部萌生裂紋并擴(kuò)展，從而造成水泥砂漿孔徑增多，在圖4中，孔洞周?chē)舜殴舱癯上耠S著處理次數(shù)的增多顏色不斷加深，其范圍也不斷擴(kuò)大。同時(shí)，水泥漿與標(biāo)準(zhǔn)砂的熱膨脹系數(shù)、彈性模量也不一樣，在加熱過(guò)程中，由于溫度升高而產(chǎn)生熱應(yīng)力，當(dāng)熱應(yīng)力大于試件的極限強(qiáng)度時(shí)，水泥漿與骨料之間也會(huì)出現(xiàn)破裂而使得水泥砂漿的孔徑增加[26]。另外，在加熱過(guò)程中，200 ℃時(shí)鈣礬石脫水分解可導(dǎo)致原有的中等孔隙變小而造成小孔增多，而當(dāng)400 ℃時(shí)，試件內(nèi)部的水蒸氣外逸作用可導(dǎo)致小孔徑變大，水泥水化物分解產(chǎn)物導(dǎo)致原有大孔隙變小，即試件脫水及鈣礬石等水泥產(chǎn)物的分解同樣影響了試件的孔徑變化[27]。

水泥砂漿試件經(jīng)過(guò)反復(fù)高溫局部冷卻處理后，其T2譜曲線(如圖2所示)與其核磁共振成像(圖4)、核磁共振成像概率分布(圖5和圖6)的變化規(guī)律一致，其中經(jīng)過(guò)第一次處理后T2譜的第一個(gè)峰面積及幅值的變化最為明顯，這說(shuō)明在第一次處理后，試件內(nèi)部的主要萌生大量的微小裂紋，這與試件孔洞內(nèi)部表面(圖8)以及試件波速(圖11)的變化一致。而第二次及第三次處理后，T2譜第一個(gè)峰對(duì)應(yīng)的弛豫時(shí)間及峰面積都穩(wěn)定增大，第二個(gè)峰對(duì)應(yīng)的弛豫時(shí)間有所減小，這表明反復(fù)高溫局部冷卻對(duì)試件的損傷是基于第一次高溫局部冷卻的基礎(chǔ)上，對(duì)于第一次萌生的微裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展。由試件的數(shù)碼顯微鏡照片(圖9)可知，后期反復(fù)初始加劇劣化了膠凝材料與砂粒的粘結(jié)性能，以至于在第二次處理后有少量脫落，第三次處理后砂粒明顯裸露出來(lái)。隨著處理次數(shù)增多，水泥膠凝材料脫落嚴(yán)重，這對(duì)核磁共振測(cè)試存在一定的挑戰(zhàn)，砂粒大量裸露，孔隙增大到一定程度后對(duì)于水的束縛能力減弱以至于孔隙不能被水充滿(mǎn)，核磁共振結(jié)果與實(shí)際有一定出入。圖4中(c)與(d)的下部成像存在一定差異，(d)中的顏色相較于(c)明顯變淺，可能是膠凝材料與砂粒之間的膠結(jié)能力減弱，孔隙增大，對(duì)于水的束縛能力減弱造成的。同時(shí)，由圖9可知，隨著處理次數(shù)增多，試件外表面裂紋也明顯增大，在進(jìn)行核磁共振測(cè)試時(shí)，如果采用吸水性強(qiáng)的紙巾或者紗布擦拭試件表面，或者是溫度較高時(shí)試件表面的水分快速蒸發(fā)，這一系列原因都可能造成表面裂紋中的水分丟失，產(chǎn)生一定誤差。因此，在進(jìn)行核磁共振試驗(yàn)時(shí)，要采取有效的措施防止試件表面裂紋中的水分快速流失，并保證在較大孔徑的孔隙被水完全充滿(mǎn)。

3 結(jié) 論

(1)隨著高溫局部冷卻次數(shù)的增多，試件小孔孔徑及含量不斷增大，而大孔孔徑則減小，且第一次處理對(duì)于試件性能劣化影響最明顯。同時(shí)，局部注水冷卻導(dǎo)致的溫度驟降使孔洞周?chē)膿p傷大于其他部位。

(2)可用核磁共振成像的灰度值及其概率分布函數(shù)分布來(lái)定量表征試件在不同處理次數(shù)后試件內(nèi)部的孔隙和損傷變化情況。試件的核磁共振成像灰度值的大小表征了試件的損傷程度，灰度值越大試件顏色越深，其損傷越大，灰度值的概率分布函數(shù)滿(mǎn)足正態(tài)分布，且隨著處理次數(shù)的增多，概率密度峰值所對(duì)應(yīng)的灰度值增大并向右移動(dòng)，這與T2譜的變化相一致。

(3)高溫弱化了水泥砂漿膠凝材料與砂粒的膠結(jié)能力，反復(fù)高溫使得水泥砂漿與砂粒的膠結(jié)能力進(jìn)一步減弱，孔洞中注水冷卻產(chǎn)生的溫度應(yīng)力使得膠結(jié)能力急劇下降，溫度驟降產(chǎn)生的溫度應(yīng)力對(duì)膠凝材料與砂粒膠結(jié)能力的影響遠(yuǎn)大于反復(fù)高溫。

(4)經(jīng)過(guò)高溫處理后試件由于熱損傷內(nèi)部產(chǎn)生了大量的裂紋，這使得試樣波速呈減小的趨勢(shì)，且第一次處理對(duì)于水泥砂漿性能的劣化影響最大。