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        10kV接入工程非開挖頂管穿越高架的有限元分析

        2022-10-31 06:28:44國網(wǎng)上海市電力公司市南供電公司
        電力設(shè)備管理 2022年17期
        關(guān)鍵詞:有限元變形工程

        國網(wǎng)上海市電力公司市南供電公司 史 融 康 健

        本工程屬國網(wǎng)上海市電力公司市南供電公司建設(shè),本工程位于上海市閔行區(qū)虹橋鎮(zhèn)申長路、揚虹路、通虹路附近,須新建頂管過路頂管1處,該項目總管線長為130米、電纜溝2座,頂管下方為揚虹路,揚虹路寬為60米,埋深約8~10m 頂管下端橫穿該道路??拷┕龅馗浇鼮獒聺筛呒苈?,該橋采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁作為結(jié)構(gòu),經(jīng)測量該高架路約5~6米,頂管距離橋墩最近約6米。

        本工程地基土均屬第四系全新世(Q4)及上更新世(Q3)沉積物,主要由粘性土、粉性土和砂土組成,一般具有成層分布特點。按其沉積時代、成因類型差異按上海市工程建設(shè)規(guī)范《巖土工程勘察規(guī)范》相關(guān)條款可劃分為七個主要層次,即雜壤土、灰黃色粉質(zhì)黏土、灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、灰色淤泥質(zhì)黏土、灰色黏土、暗綠色粉質(zhì)黏土、草黃色砂質(zhì)黏土。

        場地地基土層分布較穩(wěn)定,土地地基土層分布較穩(wěn)定,土質(zhì)也相對穩(wěn)定,未發(fā)現(xiàn)有影響區(qū)域穩(wěn)定的全新活動斷裂,也未發(fā)現(xiàn)有火山活動的跡象,根據(jù)區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造特征、新構(gòu)造運動及地震等地質(zhì)、地震背景可知,場地?zé)o全新活動性斷裂通過,近場區(qū)內(nèi)地震地質(zhì)環(huán)境較為簡單,場地總體是穩(wěn)定的,本建筑場地抗震設(shè)防烈度為7度,設(shè)計基本地震加速度0.10g,且覆蓋層厚度較大,故區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造穩(wěn)定較好。通過對楊虹路路面、申長路與長虹路交叉口、崧澤高架橋橋墩及尺寸的實際測量,明確施工場地的合理性[1]。

        1 安全性評估與分析

        1.1 分析方法

        為了更加詳盡的評價項目施工對周邊環(huán)境的影響,除了采用傳統(tǒng)項目設(shè)計方法外,應(yīng)用數(shù)值模擬方法是必要的。有限單元法作為一種數(shù)值分析方法已廣泛應(yīng)用于工程實際中,并在不斷指導(dǎo)工程建設(shè)。根據(jù)有限元計算結(jié)果,結(jié)合實際工程經(jīng)驗來判斷項目施工對周圍環(huán)境的影響程度,以此來作為項目施工的依據(jù)。本工程采用彈塑性有限單元法來進(jìn)行施工仿真模擬,定量計算項目施工過程對周邊環(huán)境的影響。

        1.2 物理模型

        采用有限元方法計算初始地應(yīng)力{σ0}時,據(jù)以建立求解過程的基本方程為:[K0]{δ}={Fb}0+{Fs}0+{Fc}0、{σ0}e=[D][B]{σ}e,式中[K0]為地層材料的初始總體剛度矩陣;{σ}為總體坐標(biāo)系下的結(jié)點位移向量;{Fb}0、{Fs}0、{Fc}0分別為由初始體積力、面力{P}和集中力{Q}引起的等效結(jié)點力,其計算表達(dá)式分別為:{Fb}0=∫∫A[N]Tdxdz,{Fs}0=t∫[N]T{P}ds,{Fc}0=[N]T{Q},式中:[N]為形函數(shù)矩陣;t 為單元厚度,對平面應(yīng)變問題t=1。

        對軟土地層,初始地應(yīng)力常與由有限元計算法得出的結(jié)果不符。對這類地層,常需根據(jù)經(jīng)驗給出水平側(cè)壓力系數(shù)K0,據(jù)以計算初始地應(yīng)力。計算式 為:δz0=∑γiHi、δx0=K0(δz0-Pw)+Pw,式 中δz0,δx0分別為豎直向和水平向初始地應(yīng)力,γi為計算點以上第i 層土的容重,Hi為相應(yīng)的厚度,Pw為計算點的孔隙水壓力。無經(jīng)驗可循時,水平側(cè)壓力系數(shù)可由下式估計確定:

        式中φ`為有效內(nèi)摩擦角,OCR 為超固結(jié)系數(shù)。

        1.3 開挖釋放力的計算

        施工的開挖效應(yīng)一般通過在內(nèi)部邊界上設(shè)置釋放荷載,并將其轉(zhuǎn)化為等效的結(jié)點力。釋放荷載可以由已知初始地應(yīng)力或前一步開挖相應(yīng)的應(yīng)力場確定。一般先求得預(yù)計開挖邊界上各結(jié)點的應(yīng)力,并假定各結(jié)點間應(yīng)力呈線性分布,然后反轉(zhuǎn)開挖邊界上各結(jié)點應(yīng)力的方向(改變其符號),據(jù)以求得釋放荷載[2]。通過對初始應(yīng)力場的計算和開挖釋放力的計算,得出了線性分布荷載和等效結(jié)點力的計算式:

        對于各個施工階段,采用有限元方法按二維問題進(jìn)行模擬計算時,可依據(jù)經(jīng)驗或由現(xiàn)場量測得到的位移分別選定不同的應(yīng)力釋放系數(shù),據(jù)以反映不同施工階段的變化。各施工階段的狀態(tài)變化可由下式表示:

        式中L 為施工階段數(shù);[K0]為土體和結(jié)構(gòu)(如施工前存在)的初始剛度矩陣;[K]j為施工過程中土體和結(jié)構(gòu)剛度的增量或減量,用以體現(xiàn)土體單元的開挖、填筑及結(jié)構(gòu)單元的新增或減少;{Fr}i為第i 施工階段開挖邊界上的等效釋放力;{Fa}i為第i 施工階段新增自重等的等效結(jié)點力。對位移、應(yīng)變和應(yīng)力的計算,迭代公式如下,式中{δ},{ε},{σ}分別為位移、應(yīng)變和應(yīng)力向量,{σ0}為初始應(yīng)力,{Δσ}λ為任意時步的應(yīng)力增量。

        分析模型基本假定如下:將土體視作彈塑性、同一巖層土體均為各向同性材料;假定施工管道為線彈性材料,管道間連接為剛性;工程實測可知地面變形較小,從目前頂管施工技術(shù)水平、施工區(qū)域特點等分析,頂管施工引起的地面變形屬于小變形問題;由于頂管施工對土體擾動較小,而且應(yīng)力、應(yīng)變較小,一般不會出現(xiàn)土體的極限破壞變形,假定為彈塑性連續(xù)變形,并且符合Drucker-Prager屈服準(zhǔn)則(D-P 模型)和相關(guān)流動法則;由于水平方向的摩擦阻力恒定作用在土體上,而且因注漿后應(yīng)力水平較低,計算時忽略。保持作業(yè)面的正面推進(jìn)力為定值,正面推進(jìn)力簡化為作用在圓形截面上的均布荷載。

        1.4 有限元分析

        模型參數(shù)設(shè)置。綜合考慮分析問題的合理性、計算速度和模型規(guī)模,采取二維有限元平面應(yīng)變模型進(jìn)行分析。項目施工分析過程中,針對不同分析對象采用不同的單元類型和本構(gòu)關(guān)系,分析模型的豎向底部采用全自由度約束,側(cè)面采用側(cè)向約束;有限元求解流程。圖1展示了頂管開挖CFD 和CSM耦合求解流程圖,首先建立開挖前模型,即劃分網(wǎng)格、輸入材料屬性(包括土體、接觸面等),建立邊界條件;其次加入橋梁結(jié)構(gòu),接著求解,得到施工前的自重應(yīng)力場形成的初始平衡狀態(tài),最后去除自重應(yīng)力場形成時產(chǎn)生的位移場。

        圖1 數(shù)值模擬求解流程

        2 結(jié)果和討論

        2.1 模擬對象及模擬結(jié)果

        根據(jù)土層參數(shù),結(jié)合本工程基坑周邊環(huán)境特點,分別建造不同模型,模擬基坑開挖對周邊建構(gòu)筑物的影響。本工程主要模擬對象為兩部分:頂管施工對崧澤高架橋梁基礎(chǔ)(距離頂管約6m)的影響。水平位移Ux 極值為498.67×10-6m,垂直位移Uy 極值為4.60×10-3m;基坑開挖對DN2000雨水管(豎向距離約2.8m)的影響。變形的網(wǎng)格最大總位移4.6×10-3m,偏應(yīng)力最大偏應(yīng)力469.4kN/m2,相對剪切應(yīng)力最大相對剪切應(yīng)力0.97,管線最大位移2.22mm。

        2.2 結(jié)果分析

        從項目施工對崧澤高架橋基礎(chǔ)影響的數(shù)值模擬圖中可看出:施工結(jié)束后橋墩近頂管側(cè)最大水平位移0.4mm,橋墩遠(yuǎn)頂管側(cè)最大水平位移0.2mm。施工前初始最大偏應(yīng)力為464.50kN/m2,施工后最大偏應(yīng)力值為469.50kN/m2;最大垂直位移為-4.6mm,最大相對剪應(yīng)力為0.98。計算結(jié)果說明頂管施工對橋梁的整體位移影響較小,頂管相鄰處橋墩位移與其他橋墩相比變化較大,不相鄰橋墩的位移特別小。

        由基坑開挖對雨水管的影響云圖可知,施工后最大水平變形位移為4.97mm,豎向最大變形位移為-4.6mm,最大偏應(yīng)力為469.4kN/m2,最大相對剪應(yīng)力為0.97。根據(jù)業(yè)主及查閱相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)與國家標(biāo)準(zhǔn)可知,橋梁基礎(chǔ)變形限值20mm;大直徑剛性管線變形限制為10mm。從有限元模擬結(jié)果中顯然可見,橋墩最大變形值和雨水管最大變形值均在10mm 之內(nèi)。所以頂管施工過程中周邊保護(hù)對象的變形均在允許范圍內(nèi),可以確保施工安全。

        綜上,得出具體結(jié)論如下:模擬了基坑開挖對雨水管的影響,施工后最大水平變形位移為4.97mm、豎向最大變形位移為-4.6mm、最大偏應(yīng)力為469.4kN/m2、最大相對剪應(yīng)力為0.9。其變形量均在可控范圍之內(nèi),進(jìn)而驗證了該工程的合理性;城市非開挖頂管建設(shè)與既有公路、地下管道或其他建構(gòu)筑物有交叉影響時,以優(yōu)化方案為重點,該工程在該條件下選擇采用頂管施工合理,相對于盾構(gòu)、暗挖等工法極大地減小了橋梁沉降等風(fēng)險;涉及高架橋梁施工,安全風(fēng)險大、牽涉部門眾多、協(xié)調(diào)工作量大,提前籌劃,施工過程中建立有效聯(lián)動機制。

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