錢高科 蔣常龍 錢旭棟 張 穎 袁文治

(1.寧波路橋工程建設(shè)有限公司 寧波 315000； 2.同濟(jì)大學(xué)道路與交通工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 上海 201804)

隨著我國(guó)高等級(jí)路網(wǎng)初步形成，瀝青路面服役能力的長(zhǎng)效性、耐久性要求也進(jìn)一步提高。然而，實(shí)際運(yùn)營(yíng)條件下，路面反射裂縫、車轍及松散等病害突出[1]。傳統(tǒng)的觀念認(rèn)為通過補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)層的材料特性可以防止上述病害，但面-基層界面、瀝青層間界面的黏結(jié)力不足是導(dǎo)致加速出現(xiàn)上述病害的關(guān)鍵因素，界面接觸狀態(tài)的演化將直接改變?yōu)r青層、半剛性基層的應(yīng)力分布[2]，從而影響結(jié)構(gòu)抗力。因此改善界面問題對(duì)于路面結(jié)構(gòu)的耐久性設(shè)計(jì)與使用意義重大。

傳統(tǒng)的黏層、透層處置在施工中乳化瀝青容易附著在施工機(jī)械、車輛的膠輪上，使得層間黏結(jié)力不足或失效，造成層間滑移。而不黏輪乳化瀝青通過改性增韌設(shè)計(jì)，形成高分子彈性復(fù)合體，能較好地保證層間黏結(jié)質(zhì)量[3]。纖維碎石封層同時(shí)灑布瀝青、纖維，在其上面撒布骨料形成應(yīng)力吸收中間層，可以有效阻止原面層裂縫與反射裂縫等[4]。相當(dāng)一部分研究人員對(duì)于傳統(tǒng)單一層間黏結(jié)措施、接觸變化在路面結(jié)構(gòu)中的作用進(jìn)行了分析[5]，但針對(duì)上述2種措施復(fù)合設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)特性分析較少，關(guān)鍵問題在于無法針對(duì)各界面措施影響層間的黏結(jié)程度進(jìn)行合適的量化表征，從而難以把握界面增強(qiáng)材料的宏觀結(jié)構(gòu)行為。單一黏層或者封層措施往往只能改善相鄰的面層或者面-層之間的結(jié)構(gòu)局部黏結(jié)性不足問題，對(duì)于上層滑移、基層反射的疊加問題難以統(tǒng)籌考慮，采用雙重界面增強(qiáng)既可以將面層間及面-基層間黏結(jié)成整體，又可以兼顧應(yīng)力吸收層作用，大幅提高水穩(wěn)基層的抗裂性能，能有效降低基層產(chǎn)生收縮裂縫的情況，從而提升黏結(jié)措施有效性與結(jié)構(gòu)耐久性。

為此，本研究擬分別將不黏輪乳化瀝青、纖維碎石封層應(yīng)用于瀝青層間黏結(jié)、面-基層強(qiáng)化，設(shè)計(jì)雙重界面增強(qiáng)型瀝青路面結(jié)構(gòu)。從界面摩擦特性的理論模型出發(fā)，確定雙重界面增強(qiáng)措施對(duì)結(jié)構(gòu)層影響的量化模擬手段及閾值范圍，并通過對(duì)比傳統(tǒng)層間黏結(jié)措施分析其結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)分布規(guī)律及關(guān)鍵指標(biāo)、敏感性設(shè)計(jì)參數(shù)等，指導(dǎo)瀝青路面層間黏結(jié)設(shè)計(jì)。

1 界面增強(qiáng)設(shè)計(jì)與仿真實(shí)現(xiàn)

1.1 界面摩擦系數(shù)與增量模型

大量研究表明，瀝青路面層間黏結(jié)狀態(tài)可以用庫倫摩擦系數(shù)[6]、層間黏結(jié)系數(shù)[7]等一系列指標(biāo)進(jìn)行表征。本研究采用庫侖摩擦模型，界面所受的法向應(yīng)力p與摩擦系數(shù)μ乘積即界面摩擦剪應(yīng)力極限值τmax，界面間剪應(yīng)力τ=τmax時(shí)，接觸表面發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，處于滑移狀態(tài)；界面間剪應(yīng)力τ<τmax時(shí)，界面處于黏結(jié)狀態(tài)，接觸表面相對(duì)運(yùn)動(dòng)為0，如圖1所示。理想的摩擦行為難以實(shí)現(xiàn)，因此采用允許“彈性滑動(dòng)”的罰摩擦公式可以近似模擬，并有效解決分析過程中由黏結(jié)轉(zhuǎn)為滑動(dòng)狀態(tài)之間不連續(xù)引起的收斂問題(見圖1虛線)，“彈性滑動(dòng)”指在界面間所發(fā)生的小位移(遠(yuǎn)小于特征單元尺寸)，罰剛度虛線的斜率k可自主選擇。

圖1 改進(jìn)的庫侖摩擦特性

通常，認(rèn)為瀝青路面界面間摩擦系數(shù)μ位于0.399～0.829之間[8]。為準(zhǔn)確歸納實(shí)施不同層間處治措施時(shí)摩擦系數(shù)的變化范圍，本研究基于路面斜剪試驗(yàn)構(gòu)建界面摩擦系數(shù)增量Δμ模型如下。

通過斜剪試驗(yàn)固定剪應(yīng)力函數(shù)τ關(guān)聯(lián)的x、n、T變量參數(shù)，為充分反映函數(shù)在該點(diǎn)的穩(wěn)定性，進(jìn)行平行試驗(yàn)，并按照拉依達(dá)準(zhǔn)則進(jìn)行數(shù)據(jù)篩選，并取3σ剪應(yīng)力代表值表征界面摩擦系數(shù)增量Δμ如下。

(1)

式中：M為與荷載、試件相關(guān)的系統(tǒng)參數(shù)，M=S/(P·cosθ)，S為加載面積；P為外荷載；θ為斜剪角度。

當(dāng)給定一般路面層間狀態(tài)確定的摩擦系數(shù)后，只要根據(jù)式(1)計(jì)算其增量，便可以求解任意層間處治措施實(shí)施后在結(jié)構(gòu)仿真層面的準(zhǔn)確摩擦系數(shù)，其計(jì)算方法見式(2)。

μ=μ0+Δμ

(2)

當(dāng)2種界面增強(qiáng)技術(shù)做對(duì)比時(shí)，由于材料的差異性，因此同種技術(shù)μ0值的選擇具有一定差異，但對(duì)于同一測(cè)試方法(如斜剪試驗(yàn)等)下，不同技術(shù)間黏結(jié)性差值Δμ按指定指標(biāo)是可計(jì)算的。

1.2 纖維碎石封層設(shè)計(jì)與仿真模擬

纖維碎石封層厚度在0.8～1.0 cm之間，傳統(tǒng)的模型將其看為實(shí)體單元，但纖維碎石封層在整個(gè)結(jié)構(gòu)層里承重作用不明顯，因此將其看為shell(殼)單元較為合適，通過shell單元層模量等參數(shù)模擬纖維碎石層的強(qiáng)度行為，更好地傳遞變形及應(yīng)力行為。并且通過預(yù)研究對(duì)比了三維實(shí)體單元與shell單元在應(yīng)力傳遞上的誤差；兩者在層間完全連續(xù)條件下傳遞路徑、數(shù)值大小上基本一致。就計(jì)算效率而言，由于殼單元與實(shí)體單元傳遞節(jié)點(diǎn)搜索方式不同，因此犧牲了33.18%的運(yùn)算時(shí)間，后續(xù)可通過增加并行處理器與域數(shù)量來提高計(jì)算效率。

本研究通過shell單元上下2個(gè)接觸面與下面層底面、基層頂面的摩擦系數(shù)設(shè)置，參照界面摩擦系數(shù)增量Δμ模型，反映瀝青油與纖維對(duì)層間的增強(qiáng)作用，其計(jì)算方法見式(3)、(4)。

(3)

(4)

1.3 模型標(biāo)定與界面增強(qiáng)型摩擦系數(shù)確定

本研究前期通過界面拉拔試驗(yàn)確定20 ℃和40 ℃斜剪試驗(yàn)，獲取破壞時(shí)的試驗(yàn)力P、抗剪強(qiáng)度τ數(shù)據(jù)，各進(jìn)行平行試驗(yàn)取均值，再進(jìn)行二次均值計(jì)算，通過試驗(yàn)力標(biāo)定模型M值見圖2。

圖2 模型M值

為確定界面增強(qiáng)技術(shù)準(zhǔn)確的層間摩擦系數(shù)范圍，通過設(shè)定完全連續(xù)、部分滑動(dòng)及完全滑動(dòng)3種層間接觸條件，研究發(fā)現(xiàn)路面結(jié)構(gòu)在標(biāo)準(zhǔn)軸載BZZ-100 kN其內(nèi)部界面產(chǎn)生的剪應(yīng)力響應(yīng)在0.10 MPa以上，可認(rèn)為當(dāng)材料層間抗剪強(qiáng)度<0.1 MPa時(shí)，將產(chǎn)生界面滑移。結(jié)合相關(guān)研究[9]，認(rèn)為層與層之間正常接觸的摩擦系數(shù)為0.50，層間界面黏結(jié)處于不利狀態(tài)時(shí)大部分研究設(shè)為0.30，由于本模型μ0選擇是任意的，為盡量考慮實(shí)際不利工況，因此選定摩擦系數(shù)基準(zhǔn)值μ0=0～0.20，τ3=-0.10 MPa，計(jì)算Δμ=0.79，根據(jù)式(4)實(shí)施纖維碎石封層后摩擦系數(shù)范圍在0.79～0.99，因此本研究設(shè)定雙重界面增強(qiáng)技術(shù)、單一界面處置、界面黏結(jié)性不足3種狀況的摩擦系數(shù)見表1。

表1 界面狀況及對(duì)應(yīng)摩擦系數(shù)范圍

2 三維動(dòng)力有限元模型

2.1 雙重界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)模型及參數(shù)設(shè)計(jì)

不黏輪乳化瀝青用于瀝青面層之間的界面增強(qiáng)，防止層間滑移引起整體抗力不足，采用接觸模擬；纖維碎石層做下封層使用，對(duì)應(yīng)力具有良好的吸收和分散作用，防止半剛性基層開裂向上反射，采用二維殼單元復(fù)合接觸仿真，從而形成雙重界面增強(qiáng)型瀝青路面結(jié)構(gòu)及動(dòng)力學(xué)參數(shù)見表2。

表2 路面結(jié)構(gòu)層動(dòng)力學(xué)參數(shù)

采用ABAQUS建立結(jié)構(gòu)模型，考慮我國(guó)路幅寬度，綜合力學(xué)響應(yīng)最佳有效區(qū)域等，研究采用模型尺寸為3.80 m×3.80 m×3.80 m。路面結(jié)構(gòu)層結(jié)構(gòu)體網(wǎng)格單元采用C3D8R(三維8節(jié)點(diǎn)減縮積分單元體)來描述，可以避免模擬網(wǎng)格模擬彎曲嚴(yán)重現(xiàn)象。纖維碎石封層采用shell單元，其他結(jié)構(gòu)層單元為體單元。在網(wǎng)格劃分粒度上，為更精準(zhǔn)描述路面結(jié)構(gòu)彈性層狀體系的力學(xué)響應(yīng)分布特點(diǎn)與規(guī)律，同時(shí)兼顧運(yùn)算效率與仿真計(jì)算機(jī)資源空間利用等，采用非均勻網(wǎng)格撒種，即面層部分采用0.02 m，基層部分采用0.05 m，土基部分全局布種密度為0.20 m。

2.2 荷載模式

采用BZZ-100單軸雙輪組標(biāo)準(zhǔn)荷載，輪胎充氣壓力為0.7 MPa，雙輪輪胎荷重為50 kN，輪印采用正方形，單個(gè)輪胎作用面積近似尺寸為18.9 cm×18.9 cm，雙輪間距為34 cm，兩側(cè)輪隙間距為180 cm。

為了更好地模擬車輛移動(dòng)的過程，荷載作用方式采用半正弦載荷，如式(5)所示。

P(t)=0.7sin(10πt)MPa 0≤t≤0.1 s

(5)

2.3 接觸求解算法

采用接觸約束算法中的罰函數(shù)法進(jìn)行接觸問題求解，對(duì)接觸約束條件的處理是通過在勢(shì)能泛函中增加一個(gè)懲罰勢(shì)能，這樣，接觸問題就等價(jià)于無約束優(yōu)化問題。

3 界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算與分析

3.1 空間-時(shí)變力學(xué)響應(yīng)規(guī)律

通過設(shè)定3層界面摩擦系數(shù)為0.9來模擬不黏輪乳化瀝青與設(shè)定纖維碎石封層的界面增強(qiáng)措施。沿路面深度方向的空間-時(shí)變力學(xué)響應(yīng)規(guī)律見圖3a)。由圖3a)可見，在整個(gè)深度方向，瀝青層最大剪應(yīng)力呈現(xiàn) “界面多峰”特征，即最大剪應(yīng)力3個(gè)峰值分別出現(xiàn)在上-中面層、中-下面層、面-基層3個(gè)界面附近，數(shù)值大小為0.264、0.247及0.217 MPa，相對(duì)均勻，這與完全連續(xù)結(jié)構(gòu)在4～6 cm處出現(xiàn)單個(gè)峰值有明顯差異。對(duì)于水平拉應(yīng)力，第二、三界面附近均發(fā)生應(yīng)力突變，界面增強(qiáng)措施的介入較好地降低瀝青層拉應(yīng)力水平(s<0.08 MPa)，并使得整個(gè)瀝青層層位基本處于受壓區(qū)，最大主應(yīng)力規(guī)律一致；在進(jìn)入基層后應(yīng)力水平迅速降低至0.1 MPa之下，水穩(wěn)層層底最大拉應(yīng)力也基本維持在0.112 MPa水平上，該應(yīng)力水平不易使其層底開裂而形成反射裂縫。此外，壓應(yīng)力在經(jīng)過第一、二界面后也降低至0.162 MPa。綜合來說，雙重界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)較傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)而言受力狀況被極大改善，在各層位應(yīng)力水平降低、結(jié)構(gòu)層之間應(yīng)力分布均勻性上效果較好。

圖3 空間-時(shí)變力學(xué)響應(yīng)規(guī)律

圖3b)為上、中面層處界面力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)的時(shí)間歷程分析，界面增強(qiáng)結(jié)構(gòu)在半正弦荷載加載的前半段(t<0.5 s)，隨著荷載增加，4項(xiàng)指標(biāo)均有一定程度增大，在t=0.05 s荷載幅值最大處達(dá)到極值；從整體變化幅度來看，最大剪應(yīng)力變化最大，壓應(yīng)力次之，水平拉應(yīng)力及最大主應(yīng)力變化相對(duì)較小，對(duì)荷載變化不敏感，在半正弦荷載加載的后半段(0.5 s

3.2 參數(shù)敏感性分析

為進(jìn)一步探究界面增強(qiáng)結(jié)構(gòu)關(guān)鍵設(shè)計(jì)——纖維碎石封層結(jié)構(gòu)模量變化對(duì)于整體力學(xué)響應(yīng)的影響程度，本研究綜合國(guó)外部分研究成果[10-11]，歸納纖維碎石封層動(dòng)態(tài)模量位于100～8 000 MPa不等。為此，設(shè)定纖維碎石封層結(jié)構(gòu)模量從100、200、600、1 000、2 000變換到4 000、6 000、8 000 MPa，選取瀝青層最大剪應(yīng)力、層底拉應(yīng)變、半剛性層層底拉應(yīng)力、路表彎沉5項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行分析，結(jié)果見圖4。

圖4 力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)隨纖維碎石封層模量變化的敏感性

由圖4a)可見，結(jié)構(gòu)界面最大剪應(yīng)力在100～2 000 MPa之間，隨著模量的增加，界面剪應(yīng)力迅速降低，3個(gè)界面的剪應(yīng)力分別降低26.3%、36.9%及60.6%，界面間尤其是面-基層界面間剪應(yīng)力降低顯著，這是因?yàn)闉r青層底部模量適當(dāng)提高，可以改善層底的受力狀態(tài)，使得原瀝青層間的剪應(yīng)力分布不集中。且觀察到超過2 000 MPa后，第三界面剪應(yīng)力低于第一界面剪應(yīng)力，超過6 000 MPa后，低于第二界面剪應(yīng)力，封層模量2 000 MPa是整個(gè)結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力的敏感性變化點(diǎn)，應(yīng)尤其關(guān)注，考慮是達(dá)到了瀝青層與基層間的剛度協(xié)調(diào)，因此過分增大模量后效果不顯著。

圖4b)為結(jié)構(gòu)瀝青層層底拉應(yīng)變隨纖維封層模量的變化規(guī)律，封層模量2 000 MPa同樣是敏感性變化點(diǎn)，相比于100 MPa，其應(yīng)變水平降低了82.2%，封層模量增大可以將瀝青底部的拉應(yīng)力進(jìn)行分散，從而實(shí)現(xiàn)較低的應(yīng)變水平。封層模量超過2 000 MPa后，瀝青層層底拉應(yīng)變維持在1×10-6左右，變化平緩。

由圖4c)、d)可見，纖維碎石封層模量大幅改變時(shí)，路面結(jié)構(gòu)的半剛性層層底拉應(yīng)力在0.10～0.12 MPa區(qū)間內(nèi)，影響較小，路基頂面豎向壓應(yīng)變?cè)?76～78)×10-6之間，變化也相對(duì)較小。由于封層屬于構(gòu)造設(shè)計(jì)，并沒有顯著影響基層層底的應(yīng)力分布，因此對(duì)結(jié)構(gòu)基層抗彎拉能力并沒有顯著提高；此外路基頂面豎向壓應(yīng)變主要是針對(duì)上覆瀝青全柔式結(jié)構(gòu)或者路基模量變化時(shí)的控制指標(biāo)，封層模量演變并不會(huì)影響到路基的應(yīng)變水平。

上述分析表明，在纖維封層模量變化過程中，結(jié)構(gòu)界面最大剪應(yīng)力、瀝青層層底拉應(yīng)變?yōu)槊舾行灾笜?biāo)，路表彎沉次之，半剛性層層底拉應(yīng)力、路基頂面豎向壓應(yīng)變?yōu)榉敲舾行灾笜?biāo)。

此外，纖維碎石封層介入后，并不能對(duì)基層及以下路基部分結(jié)構(gòu)性效果進(jìn)行增強(qiáng)，但可以使上部結(jié)構(gòu)的應(yīng)力水平降低，分布也更均勻。對(duì)于這種疊加效果，觀察到路表彎沉在進(jìn)入敏感性變化點(diǎn)后，存在2點(diǎn)特征：①整體彎沉幅值降低了29.1%，整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度提升的疊加效果較好；②在輪載區(qū)域內(nèi)沿路面橫向距離相對(duì)均勻，差異較小，說明可以避免產(chǎn)生較大的結(jié)構(gòu)性車轍。

3.3 不同結(jié)構(gòu)間的力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)對(duì)比

根據(jù)本研究表1設(shè)定的不同界面增強(qiáng)措施的摩擦系數(shù)閾值范圍，分別設(shè)定6組不同層間黏結(jié)設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)如下(μ1、μ2、μ3、μ4、μ5分別代表上中面層、中下面層、下面層與封層、封層與基層頂面、下面層與基層頂面摩擦系數(shù))。

結(jié)構(gòu)1。只設(shè)普通乳化瀝青(μ1=μ2=0.5，μ5=0.5，無封層、無μ3及μ4)。

結(jié)構(gòu)2。只設(shè)不黏輪乳化瀝青(μ1=μ2=0.9，μ5= 0.5，無封層、無μ3及μ4)。

結(jié)構(gòu)3。只設(shè)普通碎石封層(μ1=μ2=0.5，普通碎石封層1 000 MPa、μ3=μ4=0.5、無μ5)。

結(jié)構(gòu)4。只設(shè)纖維碎石封層(μ1=μ2=0.5，纖維碎石封層2 000 MPa、μ3=μ4=0.9、無μ5)。

結(jié)構(gòu)5。雙重界面增強(qiáng)(μ1=μ2=0.9，纖維碎石封層2 000 MPa、μ3=μ4=0.9、無μ5)。

結(jié)構(gòu)6。不采取任何措施(μ1=μ2=μ5=0.3，無封層、無μ3及μ4)。

并遴選路表彎沉、瀝青層層底拉應(yīng)變、無機(jī)結(jié)合料層層底拉應(yīng)力，以及瀝青層最大剪應(yīng)力作為分析指標(biāo)，結(jié)果見圖5。

圖5 不同結(jié)構(gòu)間的力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)對(duì)比

由圖5a)可知，在彎沉方面，層間黏結(jié)系數(shù)增強(qiáng)、設(shè)置封層等措施屬于構(gòu)造設(shè)計(jì)，無法對(duì)整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度起到太大影響，因此6種結(jié)構(gòu)的路表彎沉值差別相對(duì)較小，變化幅值在25～27(0.01 mm)之間。

由圖5b)可知，不黏輪乳化瀝青類結(jié)構(gòu)2、5相較于其他結(jié)構(gòu)能夠大幅減小可能產(chǎn)生的瀝青層層底拉應(yīng)變，分別較不采取任何措施結(jié)構(gòu)降低71.5%、84.6%，可避免過早出現(xiàn)瀝青面層層底開裂現(xiàn)象。

由圖5d)可知，封層類結(jié)構(gòu)3、4、5可以有效降低瀝青層間剪應(yīng)力，分別較不采取任何措施結(jié)構(gòu)降低18.9%、38.4%、45.6%，相較于層間乳化瀝青黏結(jié)降低13.9%、34.7%、42.3%。但傳統(tǒng)的碎石封層實(shí)施對(duì)于瀝青層層底開裂又不能很好地兼顧，還會(huì)增加半剛層層底開裂趨勢(shì)，相較于其他5種結(jié)構(gòu)，碎石封層類結(jié)構(gòu)3的半剛性層底拉應(yīng)力分別提高28.8%、35.7%、51.3%、59.6%、28.6%，瀝青層層底拉應(yīng)變分別提高了169%、722%、52.8%、1 420%、134%。

此外，傳統(tǒng)的普通乳化瀝青黏結(jié)效果相較于不采取任何措施的路面結(jié)構(gòu)來說，只是在瀝青層受力上進(jìn)行了微改善，減低很小的一部分瀝青層最大剪應(yīng)力(5.7%)及半剛性層層底拉應(yīng)力(0.2%)，效果一般。

而雙重界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)5表現(xiàn)優(yōu)異，一方面較大幅度減小瀝青層層底拉應(yīng)變超過材料抗力的可能性(降幅84.6%)，同時(shí)又對(duì)層內(nèi)的剪應(yīng)力有較好的消散作用(降幅45.6%)，避免出現(xiàn)層間滑移、失穩(wěn)型車轍等病害，由于纖維碎石封層有一定模量值，在面-基層之間進(jìn)行應(yīng)力的良好過渡，從而對(duì)避免半剛性基層層底開裂提供了前提條件。因此，雙重界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)具備良好的力學(xué)響應(yīng)特性，具備廣泛應(yīng)用于半剛性基層瀝青路面層間增強(qiáng)設(shè)計(jì)的潛力。

4 結(jié)論

1) 雙重界面增強(qiáng)型結(jié)構(gòu)的剪、拉應(yīng)力在路面深度上呈現(xiàn) “界面多峰”特征，最大剪應(yīng)力3個(gè)峰值分別出現(xiàn)在瀝青層間及面-基層3個(gè)界面附近，應(yīng)力峰值較低且相對(duì)均衡。

2) 通過參數(shù)敏感性分析，纖維碎石封層模量2 000 MPa是整個(gè)結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力、瀝青層層底拉應(yīng)變及路表彎沉的敏感性變化點(diǎn)，相較于初始模量，瀝青層最大剪應(yīng)力及層底拉應(yīng)變最大可分別降低60.6%、82.2%，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)可作為最適設(shè)計(jì)參數(shù)。

3) 對(duì)比了6種不同界面增強(qiáng)結(jié)構(gòu)關(guān)鍵力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)，發(fā)現(xiàn)相比于單一黏結(jié)措施，雙重界面增強(qiáng)型技術(shù)能夠有效減小結(jié)構(gòu)瀝青層層底拉應(yīng)變及最大剪應(yīng)力，力學(xué)響應(yīng)特性優(yōu)異，具備替代傳統(tǒng)黏層措施或單一封層的可能性。