周勇 李進雅 韓麗艷 侯秀芹（新疆油田公司工程技術(shù)研究院）

新疆油田機采系統(tǒng)是第一耗電大戶，游梁式抽油機井占機械采油井的98%，而抽油機井系統(tǒng)效率不到25%，因此提高抽油機井系統(tǒng)效率，對降低油田運行成本至關(guān)重要。為此，近年來針對提高機采系統(tǒng)效率，開展了大量的節(jié)能技術(shù)改造工作，為提高電動機運行效率，應(yīng)用了超高轉(zhuǎn)差電動機、稀土永磁電動機、跟蹤調(diào)壓控制柜[1]；為提高井下泵效，應(yīng)用了慢速電動機、變頻控制柜、間抽控制柜[2]。這些技術(shù)的應(yīng)用在一定程度上提升了抽油機井系統(tǒng)效率，但單一的節(jié)能技術(shù)節(jié)能空間有限，適應(yīng)范圍窄，而且主要針對低產(chǎn)低效井提效，這類井系統(tǒng)效率基數(shù)低，效率提升的空間小，而占大多數(shù)的中、高產(chǎn)井由于系統(tǒng)效率相對較高卻被忽視，導(dǎo)致整個油田的機采系統(tǒng)效率難以改觀[3]。為了整體提升油田機采系統(tǒng)效率，文中以舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計為基礎(chǔ)，地面配套節(jié)能技術(shù)改造設(shè)備，井下調(diào)整泵徑、泵掛，分工況采取“地面-井下”一體化效率提升節(jié)能集成技術(shù)，大幅度提升了機采系統(tǒng)效率。

1 抽油機井能耗損失分析

抽油機井系統(tǒng)效率等于有效功率除以輸入功率[4]，提高系統(tǒng)效率最直接的方法就是提高有效功率，即提高油井產(chǎn)液量，但油井的地層壓力隨著開發(fā)時間的延長趨于穩(wěn)定或降低，提高產(chǎn)液量較為困難，因此提高系統(tǒng)效率關(guān)鍵是減小輸入功率，即減少各環(huán)節(jié)的能量損失[5]。從游梁式抽油機井能流程圖1分析可知，能量損失主要在拖動、傳動和井下環(huán)節(jié)，其中傳動環(huán)節(jié)是抽油井固有能耗損失，難以降低，能夠減少能耗損失環(huán)節(jié)為拖動和井下兩個部分[6]。拖動環(huán)節(jié)的損耗主要是由于抽油機啟動扭矩大，運行扭矩小，配置的電動機偏大，造成電動機運行效率低；井下環(huán)節(jié)的損耗主要是由于油井供排不協(xié)調(diào)，造成泵效低。因此要提高抽油機井系統(tǒng)效率，需要同時降低拖動和井下兩個環(huán)節(jié)的損失[7]。

圖1 游梁式抽油機井能流程圖Fig.1 Flow diagram of the beam pumping machine well

2 節(jié)能技術(shù)集成

2.1 舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計

拖動和井下環(huán)節(jié)相互影響，影響這兩個環(huán)節(jié)的舉升參數(shù)地面為沖程和沖次[8]，井下為泵徑和泵掛。根據(jù)現(xiàn)場抽油機井工況，可分為間歇出油井和連續(xù)生產(chǎn)井兩大類，連續(xù)生產(chǎn)井又分為供液不足井、供液正常井、供液充足井三小類。舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計的最初目的是為了油井供排平衡[9]，間歇出油井產(chǎn)量過低，即使減小舉升參數(shù)，工況仍然顯示供液不足，系統(tǒng)效率低，這類井一般采取間抽措施[10]；供液不足井，舉升參數(shù)偏大，造成供小于排，泵效低，這類井采取減小舉升參數(shù)，提高泵效，實現(xiàn)油井供排平衡[11]；對于供液充足井，油藏供液能力強，而舉升參數(shù)偏小，造成供大于排，油藏潛力不能充分挖掘，這類井又分兩種情況，一是油井出砂，需要保持一定的壓差，不能增大參數(shù)強制排液，采取上提泵掛減小載荷的措施；二是油井不出砂，采取增大參數(shù)提高液量，實現(xiàn)供排平衡[12]。

對于供液正常井以往基本上認為油井沉沒度合理，井下泵效高，系統(tǒng)效率高，供排平衡，沒有優(yōu)化的空間，但是如果增加泵徑，進一步降低沖次，在不影響理論排量的情況下，系統(tǒng)效率還能大幅提升，抽油井舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計方法案例見表1，這類井占油田的大多數(shù)，卻常常被忽視[13]。因此舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計的最終目的，應(yīng)是在保障油井供排平衡的前提下，使能耗更低，針對不同抽油機井工況，采取不同的優(yōu)化策略。抽油機井不同工況舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計措施見表2。

表1 抽油機井舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計方法案例Tab.1 Optimization design method for lifting parameters of pumping wells

表2 抽油井不同工況舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計措施Tab.2 Optimization design measures for lifting parameters under different working conditions of pumping wells

2.2 地面配套提效技術(shù)

油田上大多數(shù)抽油機額定最小沖次為4次/min，而舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計后，沖次基本上都小于4次/min，為此抽油機井地面上需要配備節(jié)能減速設(shè)備。目前油田上在用的減速設(shè)備主要有變頻控制柜、慢速電動機、機械調(diào)速裝置三種。

1）變頻控制柜。變頻控制柜主要由整流（交流變直流）、濾波、逆變（直流變交流）、制動單元、驅(qū)動單元、檢測單元、微處理單元等組成，通過控制頻率調(diào)節(jié)電動機轉(zhuǎn)速。由于大多數(shù)都是普通三相異步電動機，轉(zhuǎn)速過低會影響電動機散熱，因此變頻器頻率調(diào)節(jié)范圍一般在25～60 Hz，按照目前抽油機額定最小沖次4次/min和最大沖次6次/min換算，變頻器可擴大沖次范圍到2.0～7.2次/min左右。

2）機械調(diào)速裝置。抽油機調(diào)速裝置以小功率4級電動機為驅(qū)動力，采用皮帶輪傳動方式，由齒輪變速箱、電動機、皮帶輪組裝而成，機械調(diào)速裝置見圖2。電動機的輸出軸與變速箱的輸入軸通過齒輪固定相連，變速箱的輸出軸上安裝皮帶輪，三者通過軸和鍵組裝連接成為一個整體，通過換擋機構(gòu)變換沖次。沖次調(diào)節(jié)范圍為1～4次/min，檔位2～3個。

圖2 機械調(diào)速裝置Fig.2 Mechanical speed regulation device

3）慢速電動機。慢速電動機就是普通的Y系列三相異步電動機，不同在于該電動機級數(shù)為12級，轉(zhuǎn)速只有490 r/min。一般抽油機井上常用的8級電動機為730 r/min，6級電動機為980 r/min，應(yīng)用慢速電動機后沖次可降低為原來的0.5～0.67倍，范圍為2.0～2.7次/min。

三種減速裝置都有其各自的優(yōu)缺點和沖次的調(diào)節(jié)范圍，為了提高投入產(chǎn)出比，優(yōu)化后沖次在2.0～4.0次/min，電動機使用年限超過10 a的抽油機井，應(yīng)用機械調(diào)速裝置；電動機使用年限未超過10 a的抽油機井，應(yīng)用變頻控制柜，沖次小于2次/min的抽油機井，應(yīng)用機械調(diào)速裝置，地面三種減速設(shè)備技術(shù)對比情況見表3。

表3 地面三種減速設(shè)備技術(shù)對比情況Tab.3 Technical comparison of ground deceleration equipment

3 現(xiàn)場應(yīng)用效果分析

在新疆油田兩個稀油試驗區(qū)應(yīng)用了抽油機井“地面-井下”一體化效率提升集成技術(shù)57口。抽油機井舉升參數(shù)優(yōu)化后，地面參數(shù)沖程增加，沖次大幅降低，井下參數(shù)泵徑增加，泵掛上提，抽油機井舉升參數(shù)優(yōu)化前后對比情況見表4。根據(jù)優(yōu)化設(shè)計的沖次結(jié)果，地面配套慢速電動機32臺，機械調(diào)速裝置23臺，變頻控制系統(tǒng)2臺。

表4 抽油機井舉升參數(shù)優(yōu)化前后對比情況Tab.4 Statistical table before and after optimization of lifting parameters of pumping wells

3.1 生產(chǎn)效果

實施后，平均動液面上升116 m，增加了井底流壓，平均單井日產(chǎn)液量增加了0.9 t，沉沒度下降210 m，更趨合理，平均泵效增加3%，優(yōu)化前后生產(chǎn)效果對比情況見表5。

表5 優(yōu)化前后生產(chǎn)效果對比情況Tab.5 Statistical table of production effect before and after optimization implementation

3.2 節(jié)能效果

針對試驗區(qū)應(yīng)用的變頻控制系統(tǒng)、慢速電動機、機械調(diào)速裝置三種地面減速技術(shù)，對其中33口井進行了抽油機井系統(tǒng)效率隨機測試，優(yōu)化措施實施后，平均系統(tǒng)效率提升了5.0%，節(jié)能率達到25.7%，節(jié)能效果顯著，優(yōu)化前后節(jié)能效果匯總對比情況見表6。

表6 優(yōu)化前后節(jié)能效果匯總對比情況Tab.6 Statistical table of energy saving effect before and after optimization implementation

3.3 綜合效益

抽油機井節(jié)能技術(shù)集成應(yīng)用，產(chǎn)生的效益主要為三個方面：一是節(jié)約電費；二是減小沖次后，可減少桿管磨損，延長檢泵周期，節(jié)約檢泵費；三是地面更新老舊電動機后可節(jié)約電動機維護費。

實施的57口井按照電表計量數(shù)據(jù)計算，實施前平均輸入功率為3.58 kWh，實施后平均輸入功率2.83 kWh，綜合電價按0.68元/kWh，運行天數(shù)330 d計算，可節(jié)約電費22.98萬元。改造前平均檢泵周期800 d，改造后平均沖次由4.9次/min降低到2.0次/min，延長檢泵周期237 d。按照平均檢泵費用4萬元計算，節(jié)約檢泵費用23.71萬元。同時安裝慢速電動機和機械減速裝置每年還可節(jié)約電動機維護費用5.5萬元。

優(yōu)化實施方案都是在檢泵時實施，因此主要增加投入費用為地面減速設(shè)備和泵的費用，57口井總計投入115.7萬元，綜合效益46.69萬元，靜態(tài)投資回收期2.21 a，效益顯著。綜合效益測算匯總情況見表7。

表7 綜合效益測算匯總情況Tab.7 Comprehensive benefits calculation

4 結(jié)論與認識

1）造成抽油機井系統(tǒng)效率低的原因主要有兩個方面：一是抽油機井能量傳送環(huán)節(jié)多，能量損失大；二是輸入能量過大，能量不匹配。因此提高抽油機井系統(tǒng)效率的關(guān)鍵是減少能量傳送環(huán)節(jié)損失和減少多余能量的輸入，實現(xiàn)能量的按需供給。

2）低產(chǎn)井一般泵效比較低，能量供給過多，供排不平衡，可通過減小舉升參數(shù)減少能量的輸入，降低理論排量，實現(xiàn)油井供排平衡。

3）中、高產(chǎn)井一般泵效比較高，供排平衡，系統(tǒng)效率較高，可采取降低沖次，換大泵的方式，在不影響理論排量前提下，減少能量的傳遞損失，進一步提高系統(tǒng)效率。

4）抽油機井節(jié)能技術(shù)集成應(yīng)用實現(xiàn)了不同工況的抽油機井系統(tǒng)效率提升，平均節(jié)能率達到20%以上，不僅可節(jié)約電費也可節(jié)約檢泵費用，經(jīng)濟效益顯著。

5）抽油機井舉升參數(shù)優(yōu)化設(shè)計是以產(chǎn)液量穩(wěn)定為前提，因此節(jié)能技術(shù)的集成應(yīng)用效果受到油井產(chǎn)液量波動的影響，仍需根據(jù)油井工況變化及時調(diào)整參數(shù)，計劃后期將開展地面與井下聯(lián)動的自動適應(yīng)控制技術(shù)，根據(jù)油井工況自主決策舉升參數(shù)優(yōu)化調(diào)整方案，提升節(jié)能技術(shù)集成的時效性。