（大慶油田有限責任公司第一采油廠）

1 直驅(qū)螺桿泵扭矩計算及原理分析

為了解決直驅(qū)螺桿泵過載問題，首先，對螺桿泵扭矩進行計算及原理分析[1-2]。截至2021年6月，現(xiàn)場共出現(xiàn)過載井77口，平均單井日產(chǎn)液49.55 t，轉速61 r/min，沉沒度535.36 m，泵效69.82%。從泵型分布上看，GLB1200型螺桿泵38口，GLB800型螺桿泵32口，這兩種泵型占比達到90.9%。

1.1 螺桿泵扭矩的組成

螺桿泵總扭矩由三部分組成：定轉子的初始扭矩、泵舉升井筒流體所產(chǎn)生的有功扭矩和桿液摩擦扭矩（包括扶正環(huán)摩擦扭矩）[3]。

螺桿泵扭矩的組成為：

式中：M1為泵初始扭矩，N·m；M2為泵舉升液體的有功扭矩，N·m；M3為摩擦扭矩，N·m；

泵的初始扭矩可由實驗室獲得，也可以根據(jù)公式計算：

式中：δ0為轉子定子過盈量，m；n為螺桿泵轉數(shù)，r/min。

有功扭矩計算公式：

式中：D為螺桿泵的轉子直徑，m；T為螺桿泵的定子導程，m；Δp為螺桿泵的進出口壓差，Pa；e為螺桿泵的轉子偏心距，m；q為液量，t/d。

桿液摩擦扭矩和扶正環(huán)摩擦扭矩公式：

式中μ為井液的黏度，mPa·s；n為螺桿泵的轉速，r/min；Dt為油管的內(nèi)徑，m；d2為抽油桿的外徑，m；d為扶正環(huán)的外徑，m；L為抽油桿的長度，m；ΔL為扶正環(huán)間距，m；N為扶正環(huán)數(shù)量；f1為摩擦系數(shù)，取值0.1；Wg為每米桿重kg/m。

螺桿泵總扭矩計算公式：

1.2 螺桿泵扭矩值理論計算

螺桿泵卡泵時轉子、定子卡死，總扭矩中的M1會急劇增加[4]，為了防止螺桿泵卡泵，按8 MPa生產(chǎn)壓差計算螺桿泵泵況正常時的扭矩理論最大值。由于過載井中泵型主要為1 200 r/min、800 r/min，因此根據(jù)計算公式，設定桿長900 m，管內(nèi)徑76 mm，桿外徑28 mm，環(huán)外徑73 mm，井液黏度6 mPa·s。將以上數(shù)據(jù)代入公式可以計算出不同轉速、不同生產(chǎn)壓差下GLB1200和GLB800泵型理論扭矩計算值見表1。

表1 GLB1200、GLB800型螺桿泵扭矩計算值Tab.1 Torque calculation value of GLB1200 and GLB800 screw pump

生產(chǎn)壓差在8 MPa時，GLB1200型螺桿泵最大扭矩理論值為1 494.1 N·m?？紤]生產(chǎn)過程中結蠟液面泡沫段影響，增加扭矩15%，達到1 718.2 N·m，因此GLB1200型泵要配備1 800 N·m及以上驅(qū)動。GLB800型螺桿泵最大扭矩理論計算值為1 322.9 N·m?？紤]生產(chǎn)過程中結蠟和液面泡沫段影響，增加扭矩15%，即達到1 521.5 N·m，因此，GLB800型泵要配備1 600 N·m及以上驅(qū)動。

2 過載原因分析及治理措施

2.1 過載原因分析

2.1.1 井下負荷大導致過載停機

1）供液不足影響。供液能力差，導致螺桿泵定轉子干磨，散熱不良，定子橡膠熱彭脹后增加了過盈量，增加了定子轉子之間的摩擦，扭矩增大[5]。

2）由于熱洗不及時，洗井不徹底，導致井筒結蠟，運行負荷大。

3）井下泵損壞。由于泵本身過盈量過大，轉子抱死，或由于泵定子橡膠損壞，導致井下扭矩增大[6]。

4）直驅(qū)扭矩配置偏低，出現(xiàn)“小馬拉大車”現(xiàn)象。主要表現(xiàn)在螺桿泵泵型為800或1200大泵井上，由于補孔、換大泵或連通水井注入量提高，油井產(chǎn)液能力增強，舉升液體需要的扭矩大，但地面直驅(qū)系統(tǒng)并沒有隨液量變化及時調(diào)整[7]。

5）聚驅(qū)井井液濃度高或是三元井井下結垢影響，運轉時井下負荷大，舉升扭矩大。

2.1.2運行溫度高導致變頻器過熱保護停機

1）變頻器積灰影響。由于變頻器運行環(huán)境差，長期在野外，變頻器內(nèi)部易積灰，風道受阻，影響散熱效果。

2）變頻器風扇損壞影響。由于運行時間長導致風扇損壞，大量熱量聚積無法散熱。

3）變頻器受氣溫高影響。尤其是進入夏季高溫炎熱，變頻柜在陽光直射下更容易出現(xiàn)過熱保護停機，表現(xiàn)為變頻逆變模塊過熱故障停機[8]。

2.1.3 過載值設置不合理或設備故障停機

1）變頻器過載值設置不合理。過載電流設置偏低，可以有效保護永磁電動機不損壞，但不能滿足生產(chǎn)需要，較低的電流容易出現(xiàn)停機。

2）線路氧化虛接，出現(xiàn)電路故障停機。

3）軸承摩損影響。由于直驅(qū)運行時間長，軸承摩損量大，導致負荷增大停機。

2.2 治理措施

2.2.1 井下負荷大過載停機

1）供液不足井及時下調(diào)參，保證合理沉沒度。

2）對結蠟影響井，合理調(diào)整熱洗周期，提高熱洗質(zhì)量。

3）對于驅(qū)動裝置配置偏小井，先采取在礦內(nèi)進行驅(qū)動互換，大功率大扭矩驅(qū)動調(diào)換到負荷大的井上，使驅(qū)動配置更合理；如無法互換，工技大隊與各礦結合更換新驅(qū)動。

4）對井液濃黏度高的化學驅(qū)井，采取套管灌摻熱水降黏措施，降低直驅(qū)電動機運行電流和扭矩。

5）對于轉子抱死、三元結垢卡泵，先采取小修解卡措施，小修無效采取檢泵措施。

2.2.2 變頻器散熱不良、過熱保護停機

1）更換風扇，對損壞風扇進行更換，確保良好的散熱效果。

2）加裝風扇。對控制柜外排散熱風扇不足的井，加裝外排風扇，確?？刂乒駜?nèi)空氣流通，強化變頻器散熱效果。

3）定期對變頻器清灰處理。定期清理控制柜的通風通道，保證變頻器的合理散熱[9]。

2.2.3 設備故障導致停機

1）對變頻器過載值設定偏低的井，合理上調(diào)過載值。

2）由于控制柜到電動機之間電纜選型不合適現(xiàn)導致線路氧化虛接，進行及時維護后，保證了正常生產(chǎn)。

3）軸承及承重等部件損壞的井，及時送修。如無法維修，更換新驅(qū)動裝置。

3 直驅(qū)螺桿泵過載井治理效果

3.1 治理方法

2021年上半年共出現(xiàn)高扭矩過載井77口，通過逐井分析過載原因，采取下調(diào)參、換小泵等措施，已恢復正常生產(chǎn)67口，螺桿泵井實現(xiàn)連續(xù)生產(chǎn)。剩余10口待更換驅(qū)動或轉抽，過載井治理措施統(tǒng)計見表2。

表2 過載井治理措施統(tǒng)計Tab.2 Statistics of overload well

3.2 監(jiān)測管理

3.2.1 編制過載判斷及處理流程圖

建立流程圖，使過載分析和治理更規(guī)范、高效。過載判斷及處理流程見圖1。

圖1 過載判斷及處理流程Fig.1 Overload judgment and handling process

3.2.2 編制扭矩及低沉沒度井監(jiān)測程序

扭矩監(jiān)測程序?qū)崿F(xiàn)了兩項功能：一是實時監(jiān)測高扭矩井，每天自動預警，減少高扭矩導致桿斷；二是自動計算理論扭矩并與實際扭矩對比，分析過載原因。低沉沒度監(jiān)測程序?qū)崿F(xiàn)對液面測試情況的實時監(jiān)測，每天自動預警，縮短調(diào)整周期，減少因供液不足造成的過載井。

3.3 節(jié)能效果分析

直驅(qū)螺桿泵取消了螺桿泵電動機的皮帶傳動，可以實現(xiàn)螺桿泵轉數(shù)的無級調(diào)節(jié)，使該系統(tǒng)更加可靠安全、高效節(jié)能，同時利于維護、方便管理、減少了生產(chǎn)成本和降低了工人的勞動強度，該裝置適應于380 V電壓，可提高電網(wǎng)的功率因數(shù)，可以將更多的電能轉換成有功功率，實現(xiàn)節(jié)能降耗[10]，由于該裝置取消了皮帶傳動，避免了飛輪隱患，使螺桿泵運行更安全。具有很好的經(jīng)濟效益和社會效益。

通過運用檢測程序及時調(diào)整參數(shù)、泵型，2021年全年泵徑大換小45口、下調(diào)轉速774口，年節(jié)電364.66×104kWh，電價按0.6381元/kWh計算，年創(chuàng)經(jīng)濟效益232.29萬元。措施前后參數(shù)變化統(tǒng)計見表3。

表3 措施前后參數(shù)變化統(tǒng)計Tab.3 Statistical table of parameter changes before and after adjustment

4 結論

1）通過理論計算扭矩與實際扭矩對比，可以準確分析出螺桿泵過載原因。

2）治理螺桿泵過載井可以提高螺桿泵井開井時率，降低安全隱患。

3）利用扭矩和低沉沒度監(jiān)測程序，可有效預防和減少過載井，減少高扭矩導致的桿斷及低沉沒度導致的供液不足燒泵，防治結合，提前預警。