魏俊輝 褚 賽 劉啟明 鮑 超 童 雷

（北京市勘察設(shè)計研究院有限公司 北京 100038）

0 引言

我國嚴寒地區(qū)冬季漫長而寒冷，對采暖要求相對較高，目前主要使用煤等不可再生能源，其對環(huán)境污染影響嚴重。為減少建筑對環(huán)境及能源消耗的不良影響，國家政策鼓勵開發(fā)使用可再生能源用于建筑制冷、采暖，嚴寒地區(qū)能源解決方案的研究目前已十分必要且迫在眉睫[1]。

眾所周知，地埋管地源熱泵系統(tǒng)由于其高效節(jié)能、安全穩(wěn)定、運行費用低等優(yōu)點得到廣泛應用。但在嚴寒地區(qū)，由于建筑冷、熱負荷的不平衡，從而導致地埋管周圍土壤溫度出現(xiàn)逐年下降的趨勢。土壤溫度的逐年下降直接導致地源熱泵系統(tǒng)性能系數(shù)下降，甚至無法正常運行。

基于地源熱泵的多能源耦合系統(tǒng)可以通過能源之間的互補，彌補不同能源的劣勢，發(fā)揮不同能源的優(yōu)勢，有效提高系統(tǒng)運行性能和效率，減少系統(tǒng)能耗，近年來國內(nèi)外學者也對此進行了深入研究。白晨光等[2]提出了一種將空氣能、土壤能、太陽能互補利用的多熱源耦合熱泵系統(tǒng)，并以哈爾濱地區(qū)為例對該系統(tǒng)進行了數(shù)值模擬，結(jié)果表明系統(tǒng)全年綜合COP 值為3.19，土壤熱不平衡率為0.71%，證實是一種適用于嚴寒地區(qū)的高效熱泵系統(tǒng)。宋曉蓓[3]提出了多熱源耦合熱泵供暖空調(diào)系統(tǒng)，建立了系統(tǒng)蒸發(fā)器、冷凝器、壓縮機等主要組成部分的數(shù)學模型，以哈爾濱地區(qū)某典型住宅為例，模擬分析耦合系統(tǒng)動態(tài)特性，模擬研究表明，多熱源耦合熱泵供暖空調(diào)系統(tǒng)在我國嚴寒地區(qū)應用具有良好的節(jié)能效果和可行性。張姝等[4]設(shè)計了用于研究嚴寒地區(qū)土壤熱補償策略的太陽能/空氣能/地熱能/熱泵綜合實驗臺，該實驗臺既可手動實現(xiàn)多種運行模式的轉(zhuǎn)換，又可實現(xiàn)在一定溫度條件下的連續(xù)運行，通過實驗臺的搭建以期為嚴寒地區(qū)土壤源熱泵容易出現(xiàn)的土壤熱失衡問題提供研究平臺。韓宗偉等[5]在研究分析嚴寒地區(qū)建筑負荷特性及自然能源能量輸出特性基礎(chǔ)上，探討了嚴寒地區(qū)熱泵供暖空調(diào)系統(tǒng)的構(gòu)建基本思想，并據(jù)此思想構(gòu)建了一種能實現(xiàn)多種自然能源互補利用的多源耦合熱泵系統(tǒng)，為嚴寒地區(qū)熱泵供暖空調(diào)系統(tǒng)用于提出參考。

上述研究未能從工程實際方案設(shè)計及運行角度對比多能源耦合系統(tǒng)應用效果，本文以長春市某建筑為例，利用Dest 軟件模擬了全年逐時動態(tài)負荷，通過對多種能源形式不同的耦合方式的研究，得到滿足經(jīng)濟性要求的工程應用的指導方案。

1 負荷分析

本項目為長春市某產(chǎn)業(yè)園內(nèi)辦公區(qū)，包含綜合服務(wù)中心、銷售展示中心及檢測研發(fā)中心，建筑地上8 層，地下1 層，總供能面積55894.98m2。建筑外墻為黏土實心磚及聚苯板復合保溫墻，外窗為斷橋鋁合金中空low-e 玻璃，屋頂為SBS 改性瀝青防水卷材屋面并有擠塑板保溫。將建筑地理位置、圍護結(jié)構(gòu)類型以及熱工參數(shù)、房間功能、室內(nèi)設(shè)計參數(shù)、室內(nèi)熱擾參數(shù)、全年熱擾及空調(diào)系統(tǒng)作息模式等輸入模型，在DeST 軟件中進行全年8760 小時的逐時動態(tài)負荷模擬，計算出建筑全年逐時動態(tài)冷熱負荷分布。本項目供冷季時間為6月15日至9月15日共計93 天，供暖季時間為10月20日至來年4月6日共計169 天。本項目制冷、供暖季動態(tài)負荷分布如圖1 所示。由圖1 可得，該樓制冷季峰值冷負荷為4728.86kW，峰值熱負荷為3882.39kW；累計冷負荷為1610.41MWh，累計熱負荷為6523.19MWh。

圖1 建筑制冷季、供暖季動態(tài)負荷Fig.1 Dynamic load in building cooling season and heating season

2 方案對比

本項目為新建建筑，地處偏遠，無法接入市政供暖系統(tǒng)，燃氣也未接入，綜合考慮油、煤運輸困難費用高以及節(jié)能環(huán)保等因素，不宜采用燃煤鍋爐、燃氣鍋爐、燃油鍋爐、電鍋爐等傳統(tǒng)方式。

項目場地范圍內(nèi)地貌類型屬于河流階地地貌，地形平坦開闊，地勢西北略高，東南略低，依據(jù)現(xiàn)場量測及巖土熱響應試驗，150m 深度范圍內(nèi)巖土體初始溫度為9.90℃，地層綜合導熱系數(shù)為1.47W/（m·K），綜合熱擴散率為0.075m2/d，場區(qū)內(nèi)地埋換熱適宜性分區(qū)屬較適宜區(qū)。

若單獨采用地源熱泵系統(tǒng)為建筑冬季供暖，夏季制冷，經(jīng)計算，全年向土壤排熱量為1903.22MWh，全年向土壤取熱量為5073.59MWh，全年取排熱熱量差值為3170.37MWh，不平衡率為62.49%。故擬采用多能源耦合系統(tǒng)為建筑冬季供暖、夏季制冷，通過能源間的互補，有效提升系統(tǒng)運行性能和效率，減少系統(tǒng)能耗，用于補熱或輔熱的熱源裝置一般有太陽能系統(tǒng)及空氣源熱泵。

太陽能光熱技術(shù)與地源熱泵相結(jié)合為地埋管補熱，既可以利用土壤蓄熱特性實現(xiàn)太陽能跨季節(jié)蓄熱，又可保證地埋管地源熱泵系統(tǒng)正常運行，且運行費用低，其系統(tǒng)原理如圖2 所示，但太陽能集熱板占地面積大、系統(tǒng)初投資造價高是該系統(tǒng)不容忽視的缺點之一?？諝庠礋岜眉饶苤评溆帜芄┡?，還可在過渡季進行補熱[6]，以維持土壤的吸放熱平衡，其系統(tǒng)原理如圖3 所示，但空氣源熱泵機組制熱性能隨室外環(huán)境變化劇烈。

圖2 地源熱泵+太陽能補熱系統(tǒng)原理Fig.2 Principle of GSHP and solar supplementary heating system

圖3 空氣源熱泵與地源熱泵耦合系統(tǒng)原理Fig.3 Principle of coupling system of air source heat pump and GSHP

3 地源熱泵+太陽能系統(tǒng)

3.1 設(shè)計思路

本方案選擇兩臺地源熱泵機組為建筑冬季供暖夏季制冷，單臺制冷量2430kW，總制冷量4860kW，單臺制熱量為2122kW，總制熱量4244kW，共設(shè)計150m 地埋孔1056 個，滿足建筑冷熱負荷需求。

參照國家建筑標準設(shè)計圖集《太陽能集熱系統(tǒng)設(shè)計與安裝》（06K503）[7]中所列長春市太陽能輻照量數(shù)據(jù)，經(jīng)計算可得，單平米傾斜表面全年太陽輻照量為5918.36MJ。參照《建筑給水排水設(shè)計標準》（GB50015-2019），太陽能集熱板集熱效率暫按53.8%計算，管路損失暫按15%計算，則單平米集熱板全年太陽集熱量為2706.47MJ。為提高太陽能集熱器使用率，本系統(tǒng)設(shè)計全年對土壤進行補熱，經(jīng)過計算，補熱所需太陽能集熱器面積為4200m2，滿足系統(tǒng)補熱量3170.37MWh 的需求，系統(tǒng)能夠長期穩(wěn)定高效運行。全年太陽能補熱量如圖4 所示。

圖4 太陽能補熱量Fig.4 Solar heat supplement

3.2 運行策略

為保證太陽能補熱系統(tǒng)的有效補熱，實時監(jiān)測儲熱水箱溫度與地埋管出水溫度，當儲熱水箱溫度大于地埋管出水溫度并且維持一定時間后，通過閥門切換開啟太陽能補熱，反之關(guān)閉太陽能補熱系統(tǒng)。

3.2.1 夏季運行工況

夏季運行工況下，既要保證地源熱泵制冷系統(tǒng)正常運行，又要保證太陽能補熱系統(tǒng)有效的將太陽能集熱量回灌到地埋管中。具體的措施有：

（1）通過閥門切換，機組冷凝器出水先經(jīng)過板式換熱器，吸收太陽能熱量，再經(jīng)過地埋管進行熱交換后流回機組。

（2）對冷卻水溫度進行實時監(jiān)測，防止冷卻水進入冷凝器的溫度過高而造成地源熱泵機組停機。當系統(tǒng)監(jiān)測到冷卻水溫度高于機組要求最高限值時，系統(tǒng)暫時關(guān)閉太陽能補熱系統(tǒng)，反之正常啟動太陽能補熱系統(tǒng)。

（3）合理設(shè)計儲熱水箱的有效容積，保證太陽能集熱量全部回灌到地埋管中。同時校核夏季運行工況下集熱量引起的機組出水溫升：

①太陽能集熱器集熱量計算

式中，Q集為太陽能集熱器集熱量，kW；S 為太陽能補熱系統(tǒng)集熱面積，m2； JT為月平均日太陽能輻照量，MJ/m2·d；cdη 為太陽能集熱器集熱效率，取0.538；t 為日照小時數(shù)，h。

②集熱量（補熱換熱量）能夠引起的機組出水溫升ΔT1

式中，Q補為太陽能補熱量/集熱量，kW；V1為機組冷凝器側(cè)水流量，m3/h。

經(jīng)計算，本項目集熱量引起的機組最大溫升為1.73℃，能夠保證機組在高效運行范圍內(nèi)。

3.2.2 冬季運行工況

冬季運行工況下，通過閥門切換，機組冷凝器出水先經(jīng)過地埋管進行熱交換，再經(jīng)過板式換熱器，吸收太陽能熱量后流回機組。既保證了太陽能補熱系統(tǒng)有效的將太陽能集熱量回灌到地埋管中，又提高了機組蒸發(fā)器的溫度，保證了供暖系統(tǒng)的高效運行。

3.2.3 過渡季運行工況

過渡季運行工況下，關(guān)閉地源熱泵系統(tǒng)，太陽能補熱系統(tǒng)對土壤進行補熱。

3.3 運行費用

經(jīng)計算，本系統(tǒng)夏季制冷運行費用19.58 萬元，冬季供暖運行費用108.32 萬元，太陽能補熱運行費用6.1 萬元，總運行費用134 萬元。

4 地源熱泵+空氣源熱泵系統(tǒng)

4.1 設(shè)計思路

考慮地源熱泵系統(tǒng)與空氣源熱泵系統(tǒng)能夠穩(wěn)定聯(lián)合運行，同時降低末端循環(huán)水泵并聯(lián)的流量折減。經(jīng)合理計算匹配，地源熱泵與空氣源熱泵裝機容量各承擔負荷的50%。由于空氣源熱泵制熱量會隨室外溫度的下降而衰減，而制冷量衰減不像冬季工況劇烈，故夏季選擇空氣源熱泵機組部分輪換開啟。圖5 為空氣源熱泵制熱性能隨室外環(huán)境溫度的變化曲線，該曲線可直觀描述室外溫度對空氣源熱泵制熱性能的影響。

圖5 空氣源熱泵性能變化曲線Fig.5 Air source heat pump performance change curve

4.2 運行策略

該系統(tǒng)的運行策略以溫度為監(jiān)控點，以某一種能源形式為基載，承擔基礎(chǔ)負荷，另一種能源形式作為調(diào)峰使用，通過監(jiān)測溫度確定輔助能源的起停。即有三種方案，第一：以地源熱泵系統(tǒng)為基載，承擔基礎(chǔ)負荷，空氣源熱泵系統(tǒng)作為調(diào)峰使用；第二：以空氣源熱泵系統(tǒng)為基載，承擔基礎(chǔ)負荷，地源熱泵系統(tǒng)作為調(diào)峰使用；第三：采用分時段-溫度控制的策略，即采用一年中不同季節(jié)來控制機組的啟停，對于本系統(tǒng)，在初冬或冬末室外濕球溫度較高時，空氣源熱泵系統(tǒng)優(yōu)先運行，在其他時間段，地源熱泵機組承擔基礎(chǔ)負荷，空氣源熱泵系統(tǒng)作為調(diào)峰使用。

4.2.1 地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷

在部分負荷時優(yōu)先運行地源熱泵系統(tǒng)，通過監(jiān)測機組回水溫度以及機組負載率，判定單獨運行地源熱泵系統(tǒng)是否能夠滿足建筑負荷需求。當負荷增大、無法滿足設(shè)計工況時開啟空氣源熱泵系統(tǒng)進行調(diào)峰。該方案的優(yōu)點是發(fā)揮了設(shè)置地源熱泵系統(tǒng)的作用，充分應用了地源熱泵系統(tǒng)環(huán)保、高效、節(jié)能的優(yōu)點，降低系統(tǒng)的運行費用。

根據(jù)長春市的氣溫曲線以及該項目的熱負荷分布曲線，在峰值熱負荷時，對應的室外氣溫為-28℃，按照空氣源熱泵的制熱曲線，在-28℃工況下，單臺空氣源熱泵的制熱量為66.88kW。該方案共設(shè)計150m 深地埋孔528 個，主機設(shè)備選型參數(shù)如表1 所示，系統(tǒng)承擔負荷分布如圖6 所示。

表1 主機設(shè)備選型參數(shù)表Table 1 Equipment selection parameter table

圖6 復合能源系統(tǒng)各種能源承擔負荷分布Fig.6 Energy distribution of composite energy system

經(jīng)計算，在種運行策略下地源熱泵系統(tǒng)承擔峰值冷負荷為2430kW，累計承擔的冷負荷為1529.51MWh，承擔峰值熱負荷為2122kW，累計承擔的熱負荷為6017.54MWh。地源熱泵系統(tǒng)全年向土壤排熱量為1807.60MWh，向土壤取熱量為4680.31MWh ， 全年取排熱熱量差值為2872.71MWh，不平衡率為61.38%。

經(jīng)過迭代計算，空氣源熱泵在9月16日到10月17日補熱運行，該時間段室外平均干球溫度12.29℃，在該工況下空氣源熱泵COP 為3.53，補熱效率相對較高，且將補熱時間選擇在制冷季末至供暖季前這段時間，能夠有效減少熱量流失。圖7為空氣源熱泵補熱量分布圖，經(jīng)計算，空氣源熱泵總補熱量為2941.90MWh，滿足所需補熱量2872.71MWh 的需求。

圖7 空氣源熱泵系統(tǒng)補熱量Fig.7 Air source heat pump supplement heat

4.2.2 空氣源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷

在部分負荷時優(yōu)先運行空氣源熱泵系統(tǒng)，通過監(jiān)測機組回水溫度以及機組負載率，判定單獨運行空氣源熱泵系統(tǒng)是否能夠滿足建筑負荷需求。當負荷增大、無法滿足設(shè)計工況時開啟地埋管地源熱泵系統(tǒng)進行調(diào)峰。

該方案的優(yōu)點是充分利用了空氣源熱泵系統(tǒng)在夏季室外干、濕球溫度相對較低時段以及冬季室外干、濕球溫度相對較高時段運行效率較高的特點，提高了空氣源熱泵系統(tǒng)的運行效率。

根據(jù)該項目的熱負荷分布曲線，在50%左右熱負荷時，對應的室外氣溫均≥-5℃，因此可以按照-5℃工況選擇空氣源熱泵機組，承擔同樣比例負荷下，降低了空氣源熱泵的裝機容量。按照空氣源熱泵的制熱曲線，在-5℃工況下，單臺空氣源熱泵的制熱量為114.5kW。該方案共設(shè)計150m 深地埋孔528 個，主機設(shè)備選型參數(shù)如表2 所示，各系統(tǒng)承擔負荷分析如圖8 所示。

表2 主機設(shè)備選型參數(shù)表Table 2 Equipment selection parameter table

圖8 復合能源系統(tǒng)各種能源承擔負荷分布Fig.8 Energy distribution of composite energy system

經(jīng)過計算，在該種運行策略下，地源熱泵系統(tǒng)承擔峰值冷負荷為2430kW，累計承擔的冷負荷為98.85MWh。地源熱泵系統(tǒng)承擔峰值熱負荷為2122kW，累計承擔的熱負荷為1310.57MWh。地源熱泵系統(tǒng)全年向土壤排熱量為116.82MWh，向土壤取熱量為1019.33MWh，全年取排熱不平衡率為88.54%，該系統(tǒng)全年取排熱熱量差值為

902.51MWh。

經(jīng)過迭代計算，空氣源熱泵在9月16日到10月1日補熱運行，該時間段室外平均干球溫度14.79℃，在該工況下空氣源熱泵COP 為3.63，補熱效率相對較高，且將補熱時間選擇在制冷季末至供暖季前這段時間，能夠有效減少熱量的流失。圖9 為空氣源熱泵補熱量分布圖，經(jīng)計算，空氣源熱泵總補熱量為942.53MWh，能夠滿足所需補熱量902.51MWh 的需求。

圖9 空氣源熱泵系統(tǒng)補熱量Fig.9 Air source heat pump supplement heat

4.2.3 分時段-溫度控制

地源熱泵+空氣源熱泵耦合系統(tǒng)運行策略采用分時段-溫度控制的方法。即采用一年中不同季節(jié)來控制機組的啟停，為了避免發(fā)生水環(huán)路溫度過高的情況，用設(shè)定機組最高回水溫度的溫度控制的方法作為補充。

分時段-溫度控制需要結(jié)合建筑所在區(qū)域的氣候條件和全年日負荷等數(shù)據(jù)來制定系統(tǒng)的運行策略，以提高系統(tǒng)的運行效率。對于本系統(tǒng)，在初冬室外濕球溫度較高時，空氣源熱泵系統(tǒng)可以優(yōu)先運行，在冬末，剛度過熱負荷的高峰階段，地埋管周圍土壤溫度已經(jīng)降低，熱負荷已經(jīng)處于較低的水準。繼續(xù)讓地埋管持續(xù)工作會導致熱泵系統(tǒng)的運行效率降低，此時讓空氣源熱泵系統(tǒng)優(yōu)先運行，讓其承擔這部分較低的熱負荷，使得系統(tǒng)整體運行達到最優(yōu)。在其他時間段，地源熱泵機組承擔基礎(chǔ)負荷，空氣源熱泵系統(tǒng)作為調(diào)峰使用。

該方案的優(yōu)點在于既充分利用了室外干、濕球溫度相對較高時的階段，提高了空氣源熱泵機組的運行效率。又充分應用了地源熱泵系統(tǒng)環(huán)保、高效、節(jié)能的優(yōu)點，降低系統(tǒng)的運行費用。

經(jīng)過迭代試算，在10月20日~11月10日的初冬以及3月13日~4月6日的冬末單獨開啟空氣源熱泵系統(tǒng)，其他時間段，地源熱泵機組承擔基礎(chǔ)負荷，空氣源熱泵系統(tǒng)作為調(diào)峰使用。查長春市供暖季氣溫分布曲線，在該時間段，最低氣溫為-13.2℃。查該項目冬季熱負荷分布曲線圖，在該時間段最大熱負荷為2450.7kW。查空氣源熱泵機組制熱量隨室外氣溫分布曲線，在-13.2℃時，空氣源熱泵機組總制熱量為2581.2kW，單獨運行空氣源熱泵機組能夠滿足該時間段熱負荷的需求。各系統(tǒng)的承擔負荷分析如圖10 所示。

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圖10 復合能源系統(tǒng)各種能源承擔負荷分布Fig.10 Energy distribution of composite energy system

經(jīng)過計算，在該種運行策略下，地源熱泵系統(tǒng)承擔峰值冷負荷為2430kW，累計承擔的冷負荷為1529.51MWh。地源熱泵系統(tǒng)承擔峰值熱負荷為2212kW，累計承擔的熱負荷為5043.65MWh。地源熱泵系統(tǒng)全年向土壤散熱量為1807.60MWh，全年向土壤取熱量為3922.84MWh，全年取排熱熱量差值為2115.24MWh，全年取排熱不平衡率為53.92%。

經(jīng)過迭代計算，空氣源熱泵在9月16日到10月8日補熱運行，該時間段室外平均干球溫度13.17℃，在該工況下空氣源熱泵COP 為3.53，補熱效率相對較高，且將補熱時間選擇在制冷季末至供暖季前這段時間，能夠有效減少熱量流失。圖11 為空氣源熱泵補熱量分布圖，經(jīng)計算，空氣源熱泵總補熱量為2127.51MWh，能夠滿足所需補熱量2115.24MWh 的需求。

圖11 空氣源熱泵系統(tǒng)補熱量Fig.11 Air source heat pump supplement heat

4.3 運行費用

綜合考慮項目所在地能源分時價格及各系統(tǒng)不同工況的運行參數(shù)，計算該系統(tǒng)運行費用。

4.3.1 地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷

經(jīng)計算，地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷-空氣源熱泵調(diào)峰的運行策略下，地源熱泵系統(tǒng)夏季制冷運行費用18.60 萬元，冬季供暖運行費用99.92 萬元；空氣源熱泵夏季制冷運行費用為1.95 萬元，冬季供暖運行費用為17.05 萬元；空氣源熱泵補熱運行費用為62.58 萬元；全年運行費用200.09 萬元。

4.3.2 空氣源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷

經(jīng)計算，空氣源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷-地源熱泵調(diào)峰的運行策略下，地源熱泵夏季制冷運行費用1.20 萬元，冬季供暖運行費用9.78 萬元；空氣源熱泵夏季制冷運行費用36.34 萬，冬季供暖運行費用177.84 萬元；空氣源熱泵補熱運行費用為19.60萬元；全年運行費用為244.76 萬元。

4.3.3 分時段-溫度控制

經(jīng)計算，地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷-空氣源熱泵調(diào)峰并輔以分時段-溫度控制策略下，地源熱泵夏季制冷運行費用18.6 萬元，冬季供暖運行費用83.75 萬元；空氣源熱泵夏季制冷運行費用1.95 萬元，冬季供暖運行費用41.71 萬元；空氣源熱泵補熱運行費用44.88 萬元；全年運行費用190.88 萬元。

5 經(jīng)濟性分析

該項目初投資估算如表3 所示，建筑性質(zhì)為自持出租，假定運營收費標準為62 元/m2，則從業(yè)主方考慮，各系統(tǒng)收益-支出增長如圖12 所示。由圖可知，運營收費收益與初投資+運行費用等支出相持平的時間依次為：地源熱泵+空氣源熱泵系統(tǒng)且采用分時段+溫度控制系統(tǒng)為9.31年，地源熱泵+空氣源熱泵系統(tǒng)且地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷為9.90年，地源熱泵+太陽能系統(tǒng)為10.96年，地源熱泵+空氣源熱泵系統(tǒng)且空氣源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷為12.08年。故本項目采用地源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷-空氣源熱泵調(diào)峰并輔以分時段-溫度控制策略經(jīng)濟性最優(yōu)。

表3 初投資估算Table 3 Initial investment estimate

圖12 收入支出增長圖Fig.12 Income and expenditure growth

6 結(jié)論

本文以長春市某產(chǎn)業(yè)園項目為例，利用DeST軟件計算了全年逐時動態(tài)負荷，對不同能源耦合方式以及不同運行策略下的各個系統(tǒng)經(jīng)濟性進行了分析，得出如下結(jié)論：

（1）地源熱泵+太陽能耦合系統(tǒng)，初投資最高、運行費用最低；

（2）地源熱泵+空氣源熱泵的耦合系統(tǒng)，采用以空氣源熱泵承擔基礎(chǔ)負荷時，初投資最低，運行費用最高；

（3）地源熱泵+空氣源熱泵的耦合系統(tǒng)，采用分時段-溫度控制的策略時，在系統(tǒng)的全壽命周期內(nèi)經(jīng)濟性最好；

（4）不同的能源耦合方式的經(jīng)濟性與建筑所在區(qū)域的氣候條件、全年日負荷數(shù)據(jù)以及工程場地的地層資料、太陽能輻照量、能源價格能有關(guān)。