葉 武，樓曉江，劉雷洋，魏曉彥

(1.浙江海川勘察有限公司,杭州 310015;2.浙江省隧道工程公司,杭州 310015)

公路高架橋在一定時(shí)期內(nèi)發(fā)揮了交通通行能力，但由于經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展，可能因運(yùn)輸能力不足等原因需進(jìn)行拆除，方法包括人工拆除、機(jī)械拆除和爆破拆除等[1]，相比較人工拆除、機(jī)械拆除，爆破拆除有著工期短、效率高等優(yōu)點(diǎn)[2]，成為橋梁拆除的首選方法。實(shí)施爆破拆除，需對(duì)周?chē)h(huán)境進(jìn)行充分調(diào)查后，如何選擇合適的爆破方案，確定合理的爆破參數(shù)，并采取針對(duì)性的防護(hù)措施[3]，以降低爆破的有害效應(yīng)[4]，是爆破成功的技術(shù)關(guān)鍵。針對(duì)橋梁的拆除爆破，徐鵬飛[5]、周雯等學(xué)者在城市橋梁拆除爆破的關(guān)鍵控制技術(shù)取得了許多成果[6]，劉翼[7]、王璞[8]、鐘明壽等在橋梁拆除爆破塌落振動(dòng)的監(jiān)測(cè)和振動(dòng)影響范圍等方面做了大量研究[9]，有限元數(shù)值模擬分析橋梁拆除爆破坍塌全過(guò)程，為爆破方案、爆破參數(shù)優(yōu)化提供參考，已經(jīng)在工程中獲得了大量的應(yīng)用[10-14]。臺(tái)州市路澤太一級(jí)公路跨機(jī)場(chǎng)迎賓大道高架橋，為上下行雙線高架橋，在調(diào)查分析周邊復(fù)雜條件的基礎(chǔ)上，經(jīng)有限元數(shù)值模擬，設(shè)計(jì)最優(yōu)的爆破方案、優(yōu)化后的爆破參數(shù)，采取針對(duì)性的爆破危害防護(hù)措施，從而取得了預(yù)期的爆破效果，可為復(fù)雜環(huán)境下類(lèi)似橋梁拆除爆破工作提供參考。

1 工程概況

1.1 工程簡(jiǎn)介

臺(tái)州市路澤太一級(jí)公路跨機(jī)場(chǎng)迎賓大道高架橋，2002年4月開(kāi)始建設(shè)，2003年12月竣工，橋梁起點(diǎn)樁號(hào)K3+816.29，終點(diǎn)樁號(hào)K4+263.71，全長(zhǎng)447.42 m，高架橋?yàn)殡p線分離各二車(chē)道公路橋，引橋部分北段9跨、南段8跨，跨徑20 m，中間主橋單跨60 m。引橋墩身采用雙柱式直徑1.0 m圓柱，下部樁基為直徑1.2 m鉆孔灌注樁，上部結(jié)構(gòu)為后張法預(yù)應(yīng)力空心板梁，柱高(爆破柱)3.5～5.9 m，上有承臺(tái)寬1.2 m、高1.3 m、長(zhǎng)14 m，鋼筋混凝土的配筋密匝。全橋立面如圖1所示。主橋上部結(jié)構(gòu)為下承式預(yù)應(yīng)力混凝土桿拱，二次拋物線拱軸線，雙墩式方柱(1.4 m×1.4 m)墩身，樁基采用1.2 m的鉆孔灌注樁，樁基接承臺(tái)結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)寬均為1.4m，鋼筋混凝土的配筋密匝。引橋北段6跨(墩臺(tái)號(hào)4-9)、南段5跨(墩臺(tái)號(hào)12-16)及主橋(墩臺(tái)號(hào)10、11)進(jìn)行爆破拆除，上覆梁板與承臺(tái)在爆破后采用機(jī)械破除回收利用。

圖 1 主橋跨徑布置Fig. 1 The main bridge

1.2 周邊環(huán)境

迎賓大道高架橋周邊環(huán)境復(fù)雜，主橋橋墩之間地下有天然氣、自來(lái)水、通訊光纖、軍用光纖等諸多保護(hù)線路通過(guò)；周邊民房最近距離35 m、高壓線鐵塔距離50 m、在建施工項(xiàng)目距離80 m等；距離路橋機(jī)場(chǎng)1.6 km，該線路為交通主干道，車(chē)流量較大，見(jiàn)圖2所示。

圖 2 橋梁周?chē)h(huán)境示意圖Fig. 2 Environment around the bridge

1.3 工程難點(diǎn)

(1)拆除工程量大、工期緊，任務(wù)重。

(2)施工條件差，處于城市主干道，要求爆破施工盡量減輕對(duì)交通大流量的影響。

(3)爆破拆除難度大。橋梁墩柱均為鋼筋砼結(jié)構(gòu)，整體堅(jiān)固性好，且為上下行分離式橋梁，墩柱裝藥點(diǎn)較多，爆區(qū)及周邊分布著較多需重點(diǎn)保護(hù)的線路、建筑物，環(huán)境復(fù)雜，需采取有效措施嚴(yán)格控制爆破振動(dòng)、爆破飛石和爆破沖擊波，爆破技術(shù)要求、安全要求高。

(4)橋梁地下通過(guò)的各類(lèi)管線繁多且復(fù)雜，橋身自重大，對(duì)地面沖擊保護(hù)要求高。

2 爆破方案選擇

2.1 爆破方案初定

根據(jù)該工程特點(diǎn)、周邊環(huán)境及大橋墩柱結(jié)構(gòu)，主要目標(biāo)是確保墩柱拆除破碎完全、減少爆破飛石對(duì)周邊的影響。對(duì)墩柱爆破拆除擬定三種爆破方案為：橋體兩端向中間傳爆的對(duì)稱(chēng)起爆法；橋體一端往另一端傳爆的單向起爆法；橋體中間往兩端傳爆的中間起爆法。每種方案根據(jù)爆破組織及周邊環(huán)境警戒難易程度，均選擇一次性分跨毫秒延期爆破主橋兩端的引橋墩柱及主橋墩柱，待機(jī)械清理出主橋墩兩側(cè)迎賓路通道后，再對(duì)全部梁板進(jìn)行機(jī)械鑿除回收利用。先期將橋梁板上的燈柱、電纜等附屬物預(yù)拆除、按爆破范圍將橋梁板跨間及與墩柱的聯(lián)系物預(yù)先拆除。

由于主橋橋臺(tái)與墩柱之間有鋼錠，從上往下鉆孔難度較大，所以主橋墩柱只能采用水平鉆孔爆破方式。

引橋考慮以下兩種方案：方案一：墩柱頂部鉆孔深3.5～7.1 m的豎直孔，裝藥聯(lián)線后整體一次性原地破碎坍塌爆破。方案二：墩柱側(cè)面墻上鉆設(shè)孔徑42 mm、孔深約1 m的水平孔，爆破切割窗口(切割窗口高度為墩柱高度、深度為墩柱厚度的70%)，爆破時(shí)將墩柱完全破碎。

2.2 爆破方案確定

主橋墩柱采用水平鉆孔爆破方式，引橋采用淺孔水平孔爆破原地破碎坍塌拆除。自南段5跨(墩臺(tái)號(hào)16-12)至主橋(墩臺(tái)號(hào)11、10)至北段6跨(墩臺(tái)號(hào)9-4)延伸方向進(jìn)行墩柱拆除爆破，孔深至墩柱底部拆除線位置(地面線)，需提前將墩柱底部位置(距離地面30～50 cm)主爆破方向處垂直主鋼筋切斷。起爆網(wǎng)路避免過(guò)于復(fù)雜、確保可靠、聯(lián)接簡(jiǎn)便，同一排墩柱同時(shí)起爆，孔內(nèi)采用高段位毫秒延期雷管，孔外用接力毫秒雷管聯(lián)接，非電導(dǎo)爆管起爆網(wǎng)路聯(lián)成單向復(fù)式，引爆采用導(dǎo)爆管起爆器遠(yuǎn)程引爆，上下行橋之間毫秒延期、確保橋梁整體原地坍塌。

充分考慮鉆孔的孔徑、藥卷直徑、單孔裝藥量等因素，炮孔實(shí)行耦合裝藥結(jié)構(gòu)，確保墩柱鋼筋混凝土的充分破碎及飛石的安全性。

2.3 爆破參數(shù)

2.3.1 墩柱爆破參數(shù)

(1)引橋墩柱水平42 mm孔

爆破高度主要根據(jù)柱高決定，孔位水平布置，采用從下而上單孔布置。

① 最小抵抗線W：取0.45 m。

② 炮孔深度h:取0.7 m(根據(jù)設(shè)計(jì)原則只爆破直徑1.0 m部分并現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際量取)。

③ 炸藥單耗：考慮安全性及爆破效果，底部位為高單耗，高部位為低單耗。最底兩孔為q=1.8 kg/m3，其余孔為q=1.5 kg/m3。

④ 堵塞長(zhǎng)度，L=0.35 m。

⑤ 單孔裝藥量Q：綜合炮孔深度、堵塞長(zhǎng)度、裝藥長(zhǎng)度，單孔裝藥量為Q=0.35 kg。

⑥ 孔距計(jì)算，b=Q/(q×S)，墩柱面積為S1=πr2=0.785 m2，取0.5 m/0.56 m。

(2)主橋墩柱水平42 mm孔

主橋墩柱為矩形柱，規(guī)格為1.4 m×1.4 m。主橋每根墩柱上從地面起至橫梁底部4.0 m段沿垂直中心線附近每排布置2孔(詳見(jiàn)圖3)。

主橋墩柱水平孔爆破參數(shù)(表1)。

表 1 引橋、主橋墩柱爆破裝藥量參數(shù)表

① 最小抵抗線W：取0.46 m。

② 炸藥單耗：最底部位2孔取q=1.8 kg/m3，其他孔為q=1.5 kg/m3。

③ 炮孔間距a:取0.46 m。

④ 炮孔深度h:根據(jù)公式h=70%厚度，取h=1.0 m。

⑤ 堵塞長(zhǎng)度L=0.4 m。

⑥ 單孔裝藥量：按0.6 m的裝藥長(zhǎng)度，為0.6 kg。

⑦ 炮孔排距b:主橋橋墩斷面面積S2=1.4×1.4=1.96m2，孔距計(jì)算，b=Q/(q×S/2)，取0.67 m/0.76 m。

圖 3 爆破布孔位置示意圖(單位：m)Fig. 3 Schematic diagram of blasting hole layout(unit：m)

2.3.2 爆破裝藥結(jié)構(gòu)

全部采用直徑32 mm的乳化防水炸藥，炮孔底部集中裝藥結(jié)構(gòu)，主橋橋墩裝藥長(zhǎng)度為0.6 m，堵塞長(zhǎng)度為0.4 m；引橋橋墩裝藥長(zhǎng)度為0.35 m，堵塞長(zhǎng)度為0.35 m。裝藥方式：為連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)，堵塞采用優(yōu)質(zhì)炮泥封堵，均采用電子雷管。

2.3.3 爆破網(wǎng)路

考慮以下因素確定網(wǎng)路延期時(shí)間：一是爆破后上部結(jié)構(gòu)的塌落時(shí)間；二是延期時(shí)間應(yīng)確保整體坍塌和解體；三是減輕爆破產(chǎn)生的有害效應(yīng)，本工程爆破延期時(shí)間設(shè)計(jì)見(jiàn)圖4所示，上下行內(nèi)以110 ms的微差、行間以250 ms的微差，確保同一墩柱號(hào)先期起爆點(diǎn)不致對(duì)后期起爆系統(tǒng)產(chǎn)生破壞。

圖 4 爆破起爆網(wǎng)路設(shè)計(jì)圖Fig. 4 Design of blasting initiation network

3 爆破數(shù)值模擬

3.1 爆破模型

本實(shí)例將基于 ANSYS/LS-DYNA 有限元模擬分析軟件，對(duì)鋼筋混凝土主橋墩柱在爆炸沖擊波載荷和破片群侵徹載荷的聯(lián)合作用下進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算分析，其數(shù)值模擬的模型位置布置如圖5所示。

圖 5 主橋橋墩內(nèi)部構(gòu)造及爆破模型示意圖Fig. 5 Schematic diagram of the internal structure and blasting model of the main bridge pier

全橋采用實(shí)體單元建模，并采用Ls-Dyna中“*MAT CONCRETE DAMAGE REL3”混凝土損傷模型；單軸抗壓強(qiáng)度取16.7 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度取1.78 MPa，泊松比為0.2，混凝土抗拉破壞按失效準(zhǔn)則“MAT ADD EROSION”定義。3號(hào)墩為單向推力墩，采用剛體“*MAT RIGID”定義，其它非制動(dòng)墩為柔性墩，采用“*MAT ELASTIC”定義，密度取4500 kg/m3，彈性模量取30.07×109Pa，泊松比取0.18。最小單元尺寸0.015 m，最大單元尺寸0.12 m，總單元數(shù)15123個(gè)，全橋有限元模型(橋梁倒塌分析模型)如圖6所示。

雙曲拱橋倒塌多由主拱圈與橋墩頂部承臺(tái)的接觸失效引起。主拱圈通過(guò)拱座向橋墩頂部傳遞正壓力，加之楔形接觸面構(gòu)造，導(dǎo)致拱圈與橋墩間產(chǎn)生巨大摩擦力，確保該接觸狀態(tài)穩(wěn)定，不產(chǎn)生相對(duì)位移。

對(duì)于該類(lèi)接觸，可在Ls-Dyna中使用實(shí)體單元模擬拱圈與拱座，并在兩者間設(shè)置接觸單元仿真其滑動(dòng)與摩阻變形。具體來(lái)說(shuō)，通過(guò)設(shè)置“*AUTOMATIC SINGLE SURFACE”實(shí)現(xiàn)全橋部件自動(dòng)接觸以防止部件間穿透[8]；設(shè)置“*AUTOMATIC SURFACE TO SURFACE”實(shí)現(xiàn)主拱圈與橋墩頂部間的雙向面接觸，并得到關(guān)鍵部件間相互作用力與相對(duì)位移的時(shí)程數(shù)據(jù)；其中，動(dòng)摩擦系數(shù)fd取0.15，靜摩擦系數(shù)fs取0.1。

圖 6 全橋倒塌有限元模型Fig. 6 Finite element model of fbridge collapse

3.2 起爆順序優(yōu)化

為研究三種爆破方案對(duì)橋體爆破拆除的效果，評(píng)價(jià)指標(biāo)為所形成的爆堆參數(shù)，包括爆破長(zhǎng)度、寬度和高度。在后處理軟件 LS-Prepost 中分別導(dǎo)出三種爆破方案的爆堆，見(jiàn)表2，若只考慮爆堆因素時(shí)，爆破效果中間起爆最好，單向起爆次之，對(duì)稱(chēng)起爆最不利于后期的機(jī)械拆除及裝運(yùn)。

表 2 三種爆破方案的爆堆參數(shù)

3.3 爆破順序?qū)τ|地振動(dòng)的影響

橋梁在拆除爆破過(guò)程中，由于較小的齊次起爆藥量，爆破振動(dòng)通常較小，可以滿(mǎn)足規(guī)范要求，產(chǎn)生塌落振動(dòng)遠(yuǎn)大于爆破振動(dòng)，實(shí)際上通常只考慮塌落振動(dòng)對(duì)周?chē)挠绊憽?/p>

經(jīng)數(shù)值模擬，三種方案中，觸地振動(dòng)數(shù)值大小順序：對(duì)稱(chēng)起爆爆破方案、中間起爆的爆破方案、單向起爆的爆破方案，但最大峰值均在安全允許值內(nèi)，表明三種方案均可用于本工程爆破，考慮橋下有天然氣、自來(lái)水、通訊光纖、軍用光纖等諸多保護(hù)線路通過(guò)，選擇觸地振動(dòng)最小的方案即單向起爆的爆破方案。

3.4 延期時(shí)間的優(yōu)化

考慮橋梁為上下行分離式結(jié)構(gòu)，左、右線內(nèi)、線間選擇不同的延期時(shí)間爆破網(wǎng)路進(jìn)行數(shù)值模擬分析，延期時(shí)間的爆破方案參數(shù)見(jiàn)表3所示。

表 3 延期時(shí)間的爆破方案參數(shù)(單位：ms)

上下行線的綜合影響，綜合爆堆的參數(shù)，以及觸地振動(dòng)的值，左、右線內(nèi)、線間的長(zhǎng)延期爆破效果優(yōu)于短延期爆破方案，本次爆破采用單向起爆的長(zhǎng)延期微差爆破方案。

3.5 爆破模擬

破仿真計(jì)算結(jié)果為結(jié)構(gòu)在15.4 s時(shí)全部倒塌，圖7給出橋梁倒塌全過(guò)程各個(gè)關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)示意圖，圖8為橋梁倒塌全過(guò)程各個(gè)關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)應(yīng)力變化。

圖 7 橋梁倒塌全過(guò)程各個(gè)關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)示意圖Fig. 7 The whole process of bridge collapse at key time points

圖 8 橋梁倒塌全過(guò)程各個(gè)關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn)應(yīng)力變化Fig. 8 Stress changes at key time points during the whole process of bridge collapse

4 爆破安全驗(yàn)證

4.1 爆破震動(dòng)及塌落振動(dòng)驗(yàn)證及措施

(1) 爆破震動(dòng)

拆除爆破裝藥一般遵循多鉆孔、少裝藥原則，藥量分散布置在承重的墩柱基礎(chǔ)上，爆破振動(dòng)通過(guò)墩柱至基礎(chǔ)，再傳到地面后擴(kuò)散、衰減，實(shí)際工作中通常以某個(gè)地面質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)速度來(lái)衡量爆破振動(dòng)的大小，可采用下式計(jì)算振動(dòng)速度[14]

(1)

式中：Q齊為一次齊響爆破的最大藥量，kg；R為爆破點(diǎn)到保護(hù)目標(biāo)的距離，m；V為質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度，cm/s；K、α為不同結(jié)構(gòu)、不同爆破方法的影響系數(shù)，本次取K=32.1，α=1.57。

民房距離爆破區(qū)域最近為25 m，允許安全爆破振動(dòng)速度取2.0 cm/s，距離最近處的最大齊次起爆藥量≤43.2 kg，爆破振動(dòng)速度為：V=1.47<2.0(cm/s)，滿(mǎn)足規(guī)程要求。

(2) 塌落振動(dòng)

因爆破后橋梁構(gòu)件在塌落觸地時(shí)，對(duì)地面產(chǎn)生的較大沖擊，將產(chǎn)生塌落振動(dòng)，本次塌落振動(dòng)采取計(jì)算公式如下[15]

(2)

式中：Vt為落地時(shí)的沖擊震動(dòng)速度，cm/s；M為下落構(gòu)件質(zhì)量，kg，本工程引橋取3×105kg，主橋取3×106kg；g為重力加速度，9.8 m/s2；H為構(gòu)件所在的位置高度，m；σ為構(gòu)件材料的破壞應(yīng)力，Pa，取10 MPa；α為指數(shù)，實(shí)測(cè)整理數(shù)據(jù)為0.41～0.47，取0.45；K為系數(shù)，實(shí)測(cè)整理數(shù)據(jù)為1.0～1.86，取1.5；R為觀察點(diǎn)至沖擊地面中心的距離，m。

計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表4，因每跨橋梁板整體塌落，對(duì)地面的觸地破壞和振動(dòng)較大，為降低塌落振動(dòng)，保護(hù)地埋各類(lèi)管線，工程中采取措施如下：一是在引橋部位，每跨之間鋪設(shè)三道2.0 m高，1.5 m寬的土堆；二是主橋部位，每跨之間鋪設(shè)五道2.0 m高，2.0 m寬的土堆；三是對(duì)于地下有需防護(hù)管線部位，在坍塌范圍內(nèi)先鋪設(shè)一層50 cm厚度的沙子作為柔性保護(hù)層，上部覆蓋10 mm厚的鋼板作為剛性防護(hù)層，鋼板上再鋪設(shè)50 cm厚的沙袋緩沖層，以上措施既可有效降低爆破塌落振動(dòng)，又可防止各類(lèi)地下管線受損；三是橋梁板跨與跨之間、上下行之間采取合理的毫秒延期，達(dá)到減輕觸地振動(dòng)沖擊。上述措施的采取使爆破塌落振動(dòng)值快速衰減，不致對(duì)周?chē)ㄖ镌斐晌：Α?/p>

表 4 塌落振動(dòng)計(jì)算值表

4.2 爆破飛石及控制措施

(1)飛石飛散距離計(jì)算

飛石飛散距離與單位體積藥量關(guān)系密切，可采用公式

L=70(QL)0.53

(3)

式中：L為飛石飛散距離，m；QL為拆除爆破的最大單位炸藥消耗量，取0.9 kg/m3。

計(jì)算可得距離為66.2 m，大于爆破點(diǎn)與周邊需保護(hù)建筑物的距離，須對(duì)爆破部位采取特別飛石控制措施。

(2)飛石控制措施

可采取主動(dòng)控制與被動(dòng)控制相結(jié)合的方法。主動(dòng)控制措施：設(shè)計(jì)合理的爆破網(wǎng)路、爆破參數(shù)；炮孔定位準(zhǔn)確、確保裝藥及堵塞質(zhì)量，包括保證堵塞長(zhǎng)度、填塞密實(shí)度、填塞物中避免夾雜碎石等。

被動(dòng)控制措施(見(jiàn)圖9)：每個(gè)爆破墩柱裝藥堵塞后，爆破體段采用潮濕棉被+鋼絲網(wǎng)+16U形卡扣作為近體防護(hù)；每個(gè)爆破墩柱距離墩柱1 m處，采用毛竹為支架，架設(shè)毛竹片包裹；貼近支架，采用沙袋砌筑2 m高的防護(hù)墻，頂部寬0.5 m，防護(hù)爆破飛石同時(shí)又可對(duì)橋梁板落地起到緩沖作用；橋兩側(cè)設(shè)置高約4 m的鋼管隔離防護(hù)架。

4.3 爆破沖擊波

爆破空氣沖擊波安全距離按下式進(jìn)行校核

Rm=KnQ1/2

(4)

式中：Q為齊爆藥量，kg，為43.2 kg；Kn為爆破作用指數(shù)，Kn=1～2，取2；Rm為空氣沖擊波最小安全距離，m。

經(jīng)計(jì)算Rm為10 m，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于爆破點(diǎn)與周?chē)璞Ｗo(hù)建物之間的距離。

圖 9 地面防護(hù)結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 9 Schematic diagram of ground protection structure

5 現(xiàn)場(chǎng)爆破效果分析

5.1 爆破過(guò)程

大橋采用優(yōu)化后的對(duì)稱(chēng)起爆延期爆破方案，起爆1 s后大橋按設(shè)計(jì)順序逐跨解體坍塌，總共歷時(shí)約6 s。橋體塌落解體較充分，實(shí)際爆破效果與數(shù)值模擬效果整體吻合，完全達(dá)到預(yù)期的爆破效果。

5.2 振動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果

本工程布置4個(gè)檢測(cè)點(diǎn)，4臺(tái)TC-4850型檢測(cè)儀，測(cè)點(diǎn)位置見(jiàn)圖1。測(cè)點(diǎn) 1 位于南官金源小區(qū)旁在建樓房，距離爆區(qū)中心280 m；測(cè)點(diǎn)2、3位于鄰近民房，距離爆區(qū)中心90 m；測(cè)點(diǎn)4位于碧桂園城市之光在建樓房，距離爆區(qū)中心160 m，測(cè)點(diǎn)位置見(jiàn)圖1，各測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)最大振動(dòng)速度見(jiàn)表5，分析可知：徑向和切向振動(dòng)速度較小，與數(shù)值模擬的值偏差較大，垂向振動(dòng)速度相對(duì)較大，但與數(shù)值模擬分析基本吻合。一般民用建筑物安全允許振速為1.5～3.0 cm/s，從結(jié)果可得出，振動(dòng)主頻2～8 Hz，最大振動(dòng)速度1.041 cm/s，對(duì)應(yīng)主振頻率3.802 Hz。數(shù)值均未超過(guò)安全允許標(biāo)準(zhǔn)值，不會(huì)對(duì)被檢測(cè)的建(構(gòu))筑物結(jié)構(gòu)產(chǎn)生危害。

表 5 爆破振動(dòng)檢測(cè)數(shù)據(jù)表

5.3 震動(dòng)模擬結(jié)果

根據(jù)模擬的橋梁周?chē)O(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)(圖10)，分析可知：在實(shí)測(cè)中垂直方向振動(dòng)速度通常最大，與模擬結(jié)果相比，實(shí)測(cè)結(jié)果中徑向與切向震動(dòng)速度峰值相對(duì)偏大。但垂向振動(dòng)速度峰值兩者基本吻合。見(jiàn)表6。

6 結(jié)論

通過(guò)對(duì)高架橋梁爆破拆除進(jìn)行理論分析、計(jì)算及數(shù)值模擬，采用單向起爆的長(zhǎng)延期爆破方案，經(jīng)爆破達(dá)到了預(yù)期的效果。

針對(duì)橋梁下有重要設(shè)施，且靠近居民區(qū)的復(fù)雜周邊環(huán)境條件下，采取了調(diào)整炸藥單耗、增加微差延期時(shí)間、鋪設(shè)緩沖層、修建沙土堤、多層包被防護(hù)等安全措施，達(dá)到了控制爆破危害的預(yù)期目的。

圖 10 模擬橋梁周?chē)O(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig. 10 Layout of monitoring points around the simulated bridge

表 6 爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)表

將數(shù)值模擬的結(jié)果與實(shí)際爆破施工的各項(xiàng)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，此次高架橋梁拆除爆破的各項(xiàng)指標(biāo)都符合相應(yīng)的規(guī)程，本次拆除爆破所使用的各種減振技術(shù)取得很好減振效果，為類(lèi)似拆除爆破工程提供了一定的參考價(jià)值。