張宇鵬，謝興博，鐘明壽，陳一曦，田志剛

（1.陸軍工程大學(xué) 野戰(zhàn)工程學(xué)院，江蘇 南京 210007；2.中國人民解放軍66109 部隊，河北 秦皇島 066000）

炮孔填塞是爆破施工過程中的一個關(guān)鍵環(huán)節(jié)[1-3]，其主要作用是保證炮孔內(nèi)炸藥充分反應(yīng)，延長爆生氣體作用時間，降低體積巖石炸藥的消耗量。爆生氣體泄出必須克服填塞物的慣性阻力以及炮孔巖壁之間的黏結(jié)力和摩擦阻力。周志強(qiáng)等[4]對填塞物的作用機(jī)理和發(fā)展進(jìn)行研究，論證了填塞物在工程爆破中的重要作用；郭云龍等[5]通過數(shù)值模擬分析了無填塞、填塞聚氨酯和填塞炮泥3種工況下填塞材料對巖石爆破效果的影響規(guī)律研究表明，填塞聚氨酯時巖石受到的壓力峰值是無填塞的1.9倍，壓力波峰與波谷的間隔時間是無填塞時的3 倍，填塞炮泥時巖石受到的壓力峰值是無填塞的1.67 倍，壓力波峰與波谷的間隔時間是無填塞的1.5 倍；康永全等[6]研制了以聚氨酯為基材的TK 炮孔填塞劑，降低了炸藥單耗，提高單循環(huán)進(jìn)尺和炮孔利用率。

當(dāng)填塞物長度不足時，爆生氣體克服填塞物的慣性阻力以及炮孔巖壁之間的黏結(jié)力和摩擦阻力從孔口泄出，出現(xiàn)“沖炮”現(xiàn)象。利用小量裝藥爆炸時產(chǎn)生的壓力替代炮泥填塞，填塞裝藥爆炸時產(chǎn)生的爆轟壓力對主裝藥的頂面產(chǎn)生壓制作用，這種壓制作用可以通過填塞裝藥的裝藥長度及與主裝藥凈間距（小藥包下表面和主裝藥上表面之間的距離）調(diào)整主裝藥頂面受到的壓力不小于周圍巖石抗壓強(qiáng)度，作用持續(xù)時間不少于巖石破碎時間，這樣主裝藥相當(dāng)于在密閉的巖石中起爆，具有良好的爆破效果。

1 數(shù)值模擬

1.1 數(shù)值工況建立

采用炮孔直徑90 mm 和裝藥直徑70 mm 的2 號巖石乳化炸藥建立工況進(jìn)行研究，工況參數(shù)為：小裝藥長度為8 cm、裝藥凈間距10 cm、主裝藥長度40 cm，并建立同種工況的炮泥填塞作為參考組，對比填塞效果。

工況采用1/4 模型，分別為直徑30 cm、高度110 cm的巖石圓柱體和直徑30 cm、高度120 cm 的空氣圓柱體如圖1 所示。采用流固耦合算法*CONSTRAINED_LAGRANGE_IN_SOLID，空氣介質(zhì)涵蓋整個巖石結(jié)構(gòu)，空氣結(jié)構(gòu)充分與巖石結(jié)構(gòu)接觸，產(chǎn)生力學(xué)響應(yīng)。在*INITIAL_DETONATION 中設(shè)置炸藥材料在0 時刻起爆，起爆中心位于炸藥中心點。在巖石結(jié)構(gòu)的無限延伸面上，添加無反射邊界條件。炮泥填塞工況采用最大填塞長度以保證填塞質(zhì)量可靠。

圖1 裝藥填塞爆破工況

1.2 結(jié)構(gòu)的有限元截面屬性和材料設(shè)置

按照ALE 算法的設(shè)置，將巖石材料設(shè)置為普通拉格朗日網(wǎng)格；炸藥和空氣單元建立共節(jié)點，采用多材料ALE單元（*ALE_MULTI-MATERIAL_GROUP）設(shè)置，采用cm-g-us 單位制。

巖石材料采用適合表征高應(yīng)變率作用下的巖石混凝土等結(jié)構(gòu)的HJC 本構(gòu)模型，材料參數(shù)設(shè)置見表1 中所示。

表1 巖石材料的HJC 工況參數(shù)設(shè)置表

采用一般礦石的抗壓強(qiáng)度，為巖石材料添加失效準(zhǔn)則，即達(dá)到抗壓強(qiáng)度114 MPa、抗拉強(qiáng)度9 MPa 時，巖石單元破壞，不再提供承載能力，刪除單元。

2 號巖石乳化炸藥的材料工況采用LS-dyna 材料庫中提供的炸藥工況*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN，狀態(tài)方程采用適合表征炸藥材料的*EOS_JWL，炸藥材料參數(shù)如表2 所示。

表2 炸藥材料和狀態(tài)方程參數(shù)

空氣材料采用空材料模型*MAT_NULL，狀態(tài)方程采用適合表征空氣的*EOS_JWL，空氣密度為1.29 kg/m3。

2 模擬結(jié)果與討論

2.1 爆炸填塞作用過程及效果

以裝藥填塞爆炸時流體云圖演化過程為例，觀察填塞裝藥爆炸時對主裝藥的填塞效果。從圖2 可知，填塞裝藥和主裝藥同時起爆后，爆炸產(chǎn)生的爆轟產(chǎn)物沿著炮孔軸向擴(kuò)散。50 μs 時，填塞裝藥爆轟產(chǎn)物首先到達(dá)主裝藥頂面，對主裝藥形成壓力壓制作用，此時主裝藥的爆轟產(chǎn)物和爆轟波還沒有傳到主裝藥頂面；60 μs 時，主裝藥和填塞裝藥的爆轟產(chǎn)物接觸在主裝藥頂面形成壓力分界面，且在壓力的作用下，主裝藥的爆轟產(chǎn)物停止向上傳播轉(zhuǎn)而向外傳播至主裝藥周圍，破碎巖石；90 μs 時，填塞裝藥爆轟能力減弱，堵塞主裝藥爆轟氣體的壓力逐步下降，爆轟產(chǎn)物分界面逐漸上移，直到填塞裝藥爆轟結(jié)束。觀察爆轟氣體分界面處和炮孔底部的流體形態(tài)，其流動范圍基本一致，表明兩處受力狀態(tài)相似，主裝藥形似置于封閉圍巖中，這個過程與物理填塞基本相同，此時主裝藥爆轟產(chǎn)物的能量大部分用于破碎巖石，只有少部分外泄出炮孔。

圖2 裝藥填塞流體演化圖

當(dāng)炮孔中沒有填塞或填塞質(zhì)量不好時，炸藥爆炸后，高壓氣體將迅速沖出炮孔，使爆生氣體壓力迅速衰減到臨界壓力以下，分別取炮泥填塞和裝藥填塞中主裝藥中間位置對應(yīng)孔壁間隙的空氣單元壓力時程曲線，如圖3所示。從圖3 中可以看出，兩者高壓氣體時程曲線基本一致，持續(xù)時間都為800 μs，裝藥填塞壓力峰值0.35 GPa 要高于炮泥填塞的0.3 GPa，炮泥填塞在200 μs 后，壓力衰減到0.15 GPa 以下，裝藥填塞320 μs 以后才衰減到0.15 GPa 以下，具有更長的峰值壓力持續(xù)時間。從壓力峰值持續(xù)時間來看，裝藥爆炸填塞效果優(yōu)于炮泥填塞。

圖3 炮孔中空氣壓力時程曲線

工程爆破中通常以巖石損傷情況來評估爆破效果。統(tǒng)計得到研究區(qū)域的體積變化情況，體積減少量就是因失效而刪除的單元總體積，即巖石破壞情況。根據(jù)爆炸前后巖石體積的變化判斷巖石的破碎效果，炮泥填塞工況破碎巖石體積為10 580 cm3，裝藥填塞工況破碎巖石體積為11 842 cm3，裝藥填塞的巖石破碎效果優(yōu)于炮泥填塞[7]。

2.2 填塞裝藥參數(shù)對爆炸效果的影響

從改變填塞裝藥的裝藥長度和與主裝藥凈間距的角度出發(fā)，保持裝藥埋深、主裝藥布局位置和徑向裝藥結(jié)構(gòu)等爆破參數(shù)不變，研究裝藥填塞參數(shù)對主裝藥爆破效果的影響。選取填塞裝藥長度分別為5、8、10 cm，裝藥凈間距分別為5、10、15 cm，共設(shè)置9 組爆炸填塞工況進(jìn)行數(shù)值模擬見表3。

表3 裝藥方式表

爆炸填塞的作用會因為參數(shù)的不同而有所變化，為研究裝藥填塞的最優(yōu)參數(shù)，選取主裝藥長度范圍內(nèi)對應(yīng)巖石破碎體積作為參照，對1-9 組工況的爆破情況進(jìn)行定量分析。

9 組工況巖石破壞最終狀況如圖4 所示。1、4、7 工況中破壞輪廓為近似為圓柱形，其余工況中主裝藥對應(yīng)的破壞輪廓呈葫蘆形，中間略有“收腰”趨勢，且這種趨勢裝藥凈間距越大越明顯。

圖4 9 組工況巖石最終破碎狀況

對9 組工況巖石破碎體積進(jìn)行統(tǒng)計如表4 所示，4號工況巖石破壞體積較大為9 089 cm3，3 號工況巖石破碎體積最小為8 183 cm3，可知不同裝藥凈間距和裝藥填塞長度對巖石的破壞體積影響較大。

2.2.1 裝藥凈間距

根據(jù)表4 將相同裝藥填塞長度、不同的裝藥凈間距的破碎體積作柱狀圖，如圖5 所示。

圖5 不同裝藥凈間距巖石破碎體積

表4 巖石破碎體積表 cm3

從圖5 可明顯看出，隨著裝藥凈間距的增加，3 種裝藥填塞長度巖石破碎體積都會出現(xiàn)明顯下降。當(dāng)裝藥量相同的條件下，裝藥填塞的爆轟波到達(dá)主裝藥頂面時的壓力主要由爆轟波在傳播過程中的衰減決定，裝藥凈間距即為爆轟波的衰減距離，裝藥凈間距越大，爆轟波壓力衰減就越大。以裝藥填塞長度8 cm（4-6 號）為例，取爆轟波到達(dá)主裝藥頂面時的壓力如表5 所示，驗證了以上結(jié)論。

表5 爆轟波至主裝藥頂面時壓力

2.2.2 填塞裝藥量

根據(jù)表4 將相同裝藥凈間距、不同裝藥長度的巖石破碎體積作柱狀圖如圖6 所示。

圖6 不同裝藥填塞長度巖石破碎體積

從圖6 可看出，當(dāng)裝藥填塞長度小于8 cm 時，巖石破碎體積隨著裝藥長度的增加而增加；當(dāng)裝藥填塞長度大于8 cm 時，巖石破碎體積略有下降。8 cm 裝藥填塞長度破碎巖石體積在5、10、15 cm3 種工況條件下都是最大的。8 cm 為裝藥填塞最佳長度，超過8 cm 裝藥填塞效果不會出現(xiàn)增強(qiáng)。爆轟壓力到達(dá)頂面時，8 cm裝藥填塞長度形成的爆轟壓力足以對主裝藥形成壓制作用，將炸藥的爆轟能量鎖在主裝藥周圍，造成圍巖的損傷。

巖石中應(yīng)力值的大小和作用時間的長短決定了巖石的破碎程度和破碎范圍。取裝藥間距為5 cm 時，主裝藥頂部對應(yīng)25 cm 處的巖石單元受到等效應(yīng)力情況如圖7 所示。在200 μs 到350 μs 時，巖石工況單元受到了80～110 MPa 的等效應(yīng)力，且持續(xù)時間較長。為研究裝藥長度與等效應(yīng)力持續(xù)時間的關(guān)系，補(bǔ)充了裝藥凈間距為5 cm，裝藥長度分別為6、7 cm 情況下的工況。10 cm 填塞長度出現(xiàn)了最高峰值應(yīng)力118 MPa，但峰值應(yīng)力很快衰減到90 MPa 以下，在80 MPa 應(yīng)力上持續(xù)時間較長。

圖7 巖石單元等效應(yīng)力時間曲線

應(yīng)力對巖石作用時間反映了對巖石的爆破能力。在80 MPa壓力以上持續(xù)作用時間如表6所示。8 cm和10 cm 裝藥填塞長度工況持續(xù)作用時間最長達(dá)到了140 μs，5 cm 裝藥填塞長度持續(xù)作用時間最短，只有96 μs，隨著裝藥填塞長度的增長應(yīng)力持續(xù)時間增加，當(dāng)裝藥長度大于8 cm 應(yīng)力持續(xù)時間沒有明顯增加。雖然裝藥填塞8 cm 和10 cm 持續(xù)時間基本相同，但在90 MPa 應(yīng)力上10 cm 填塞出現(xiàn)了明顯衰減是導(dǎo)致其破碎體積小于8 cm 填塞的原因。

表6 峰值應(yīng)力持續(xù)時間

3 爆炸填塞工程應(yīng)用思考

裝藥爆炸填塞與工程爆破領(lǐng)域內(nèi)的分段裝藥結(jié)構(gòu)類似，但上下裝藥量分配和應(yīng)用范圍上差別較大：分段裝藥的上部裝藥是利用炸藥的爆炸效果降低圍巖大塊率，裝藥量與下部裝藥基本相同或接近；裝藥填塞是利用上部小裝藥爆炸時的爆轟壓對主裝藥進(jìn)行填塞解決實際填塞長度不足的情況，裝藥量遠(yuǎn)小于主裝藥。

《爆破安全規(guī)程》規(guī)定，深孔和淺孔爆破裝藥后都應(yīng)進(jìn)行填塞，禁止使用無填塞爆破。裝藥爆炸填塞基于炮孔填塞長度不足的特殊情況提出的解決方法，利用裝藥爆炸時爆轟產(chǎn)物產(chǎn)生的爆轟壓對主裝藥進(jìn)行填塞，減少主裝藥的飛石和次生危害。同時小裝藥距孔口尚有一定的距離，填塞裝藥本身不會產(chǎn)生飛石。為了減少小藥量爆炸時的次生危害，可以進(jìn)行少量炮泥填塞，對工況填塞后的爆炸效果如圖8 所示，由圖8 可以看出，采用20 cm 的炮泥填塞就可以達(dá)到完全堵塞填塞裝藥爆轟產(chǎn)物泄漏，通過Pre-post 的speciesmassmat 工具查看填塞裝藥和主裝藥爆轟產(chǎn)物分布，發(fā)現(xiàn)爆轟產(chǎn)物完全作用在巖石內(nèi)部。

圖8 組合工況流體分布圖

目前小裝藥爆炸填塞主要考慮采用同時起爆的方式，以減少采用導(dǎo)爆管雷管延期造成的主裝藥先爆將填塞裝藥沖出的情況，主裝藥和填塞裝藥的殉爆不會對填塞效果造成較大影響，后期將結(jié)合爆破試驗，研究采用延期起爆的填塞效果相關(guān)問題[8]。

4 結(jié)論

基于數(shù)值模擬，對比9 組實驗工況進(jìn)行巖石損傷情況和等效應(yīng)力比較，得出如下結(jié)論。

（1）當(dāng)采用填塞裝藥作為填塞材料時，能夠達(dá)到預(yù)定的填塞效果，且在一定程度上具有良好的擴(kuò)孔、破裂和振動巖層效果，造成的地面爆破振動要小于炮泥填塞工況。

（2）相同裝藥長度的填塞裝藥作填塞材料時，裝藥凈間距越小，爆炸填塞效果越好，對5、10、15 cm 的裝藥凈間距比較，5 cm 的裝藥凈間距爆炸填塞效果好于10、15 cm。相同裝藥凈間距的條件下，裝藥填塞長度8 cm 的裝藥結(jié)構(gòu)應(yīng)力持續(xù)時間最長，爆炸填塞效果最優(yōu)。

（3）裝藥填塞的長度決定了初始填塞壓力的大小，裝藥凈間距與填塞壓力的衰減關(guān)系很大，兩者的大小決定了作用在主裝藥上填塞壓力的大小。當(dāng)主裝藥藥量變化時，必須考慮填塞壓力的大小，調(diào)整裝藥填塞長度和裝藥凈間距，才能保證填塞效果。

小裝藥爆炸填塞主要基于以上9 組工況進(jìn)行分析，對于其他主裝藥的具體填塞參數(shù)有待進(jìn)一步研究，但對于淺層大孔徑開挖以及填塞比較困難的拆除爆破中提高接觸爆破中主裝藥的利用率都具有較好的應(yīng)用前景。