范四立

(東莞職業(yè)技術學院機電工程學院，廣東東莞 523808)

0 前言

采煤機是煤礦井下綜采工作面重要設備之一，其智能化水平是衡量綜采工作面智能化水平的重要參考，而采煤機滾筒智能調(diào)高是完成采煤機智能化的重要決策。采煤機滾筒精確、平穩(wěn)、快速智能調(diào)高是目前國內(nèi)外學者關注的熱議話題。耿秀明通過傳遞函數(shù)求解了調(diào)高系統(tǒng)狀態(tài)空間方程，并在該系統(tǒng)控制器設計中引入了滑模變結構控制。劉芳璇等基于AFSA-ACA自適應模糊滑模對滾筒液壓調(diào)高進行了精確控制。李雪梅利用滑模變結構控制理論對采煤機滾筒系統(tǒng)控制器進行了設計與研究，給出了變速趨近律的滑模變結構控制方法優(yōu)勢。

目前，螢火蟲控制算法大多被用于解決連續(xù)型最優(yōu)化問題，具有較優(yōu)性能。杜鵬楨等研究出一種基于改進螢火蟲算法的路徑規(guī)劃方法，并利用大量仿真試驗及實際試驗驗證其可行性和有效性。毛君等人基于新型螢火蟲算法對機尾PID控制策略進行了優(yōu)化設計，對標準螢火蟲算法的動態(tài)決策域更新系數(shù)進行了改進。左仲亮等設計了改進的動態(tài)步長螢火蟲優(yōu)化算法，該算法在尋優(yōu)初期以相對較大的步長進行搜索，其全局尋優(yōu)能力較強。

采煤機工作環(huán)境惡劣且復雜，而目前針對采煤機滾筒調(diào)高的研究主要為系統(tǒng)響應性能研究，對系統(tǒng)抗干擾性能的研究較少。針對采煤機滾筒調(diào)高智能化要求，本文作者對螢火蟲算法進行改進設計。對采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)進行數(shù)學建模，采用改進的螢火蟲算法對調(diào)高系統(tǒng)PID控制器參數(shù)進行尋優(yōu)設計，并建立滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)Simulink仿真模型，給出改進和基本螢火蟲算法的滾筒調(diào)高系統(tǒng)優(yōu)化效果對比曲線。

1 螢火蟲算法改進

圖1所示為基本螢火蟲算法控制邏輯，采用的是固定步長的方式。由于固定步長會使算法陷入局部最優(yōu)，不便于在全局內(nèi)搜索最優(yōu)解，故文中通過模糊算法將固定步長設計為自適應步長，以提高全局搜索能力。

圖1 基本螢火蟲算法控制邏輯

表1所示為模糊控制規(guī)則。模糊控制器輸入變量分別為算法當次尋優(yōu)結果與上次尋優(yōu)結果誤差及其偏差變化率；輸出變量為自適應步長變化量Δ。表1中：NB為負大、NM為負中、NS為負小、ZO為零、PS為正小、PM為正中、PB為正大。

表1 Δs模糊控制規(guī)則

為增加算法優(yōu)化初期收斂速度，采取擴大螢火蟲的動態(tài)決策半徑方法，通過重新定義決策域更新系數(shù)，如方程(1)所示：

=·

(1)

式中：為指數(shù)分布。

2 滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)優(yōu)化

2.1 調(diào)高智能化控制系統(tǒng)數(shù)學建模

圖2所示為采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)原理簡圖。系統(tǒng)主要元件有齒輪泵、控制換向閥、液壓缸及控制器。其工作原理可簡述為：位移傳感器采集液壓缸活塞桿實時位移信號并傳輸給上位機，上位機對誤差信號進行處理以進一步輸出控制信號，控制信號經(jīng)放大器放大后調(diào)節(jié)比例電磁鐵動作，進而控制換向閥主閥芯動作，實時調(diào)整活塞桿位移，從而實現(xiàn)滾筒高度智能化調(diào)整。

圖2 采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)

由系統(tǒng)工作原理可以看出，該系統(tǒng)為閥控缸系統(tǒng)，閥控缸系統(tǒng)數(shù)學模型由3個初始方程組成。

控制換向閥的線性負載流量數(shù)學模型用式(2)表示：

==-

(2)

式中：為流量增益，m/s；為閥芯位移，m；為流量壓力系數(shù)，m·Pa/s；為液壓缸壓力，Pa。

調(diào)高缸輸入輸出流量連續(xù)性方程用式(3)表示：

(3)

式中：為活塞有效工作面積，m；為有效體積彈性模量，N/m；為活塞位移，m；為液壓缸總泄漏系數(shù)，m·Pa/s；為進油腔容積，m。

力平衡方程可由式(4)表示：

(4)

式中：為活塞及負載折算到活塞上的總質(zhì)量，kg；為活塞及負載的黏性阻尼系數(shù)，kg/s；為干擾負載，N；為負載彈簧剛度，N/m。

對方程(2)、(3)和(4)進行拉氏變換，基于采煤機滾筒實際工況獲得液壓缸活塞桿輸出位移如下：

(5)

通過方程(5)進一步可獲得活塞桿位移對閥芯位移的傳遞函數(shù)，如方程(6)所示：

(6)

式中：為液壓固有頻率，rad/s；為液壓阻尼比；為總流量-壓力系數(shù)。

因此，可得到調(diào)高缸活塞位移(負載)的方程為

(7)

比例換向閥數(shù)學模型為

(8)

式中：為閥芯位移，m；為閥芯位移與電流增益系數(shù)，L/(min·A)。

2.2 調(diào)高智能化控制器優(yōu)化

采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)采用增量式PID控制器，便于實現(xiàn)PLC控制。其參數(shù)調(diào)整只和最近3次采樣有關，更適合控制液壓系統(tǒng)。

增量式PID控制器輸出如下：

()=(-1)+Δ()

(9)

Δ()=[()-(-1)]+()+

[()-2(-1)+(-2)]

(10)

式中：、和分別為PID的3個參數(shù)；Δ()為控制器第次的輸出量的增量；()和(-1)分別為第次和第-1次PID控制器的輸出；()、(-1)和(-2)分別為第次、-1次和-2次的活塞桿位移差。

圖3所示為改進的螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器結構框圖。

圖3 改進的螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器

圖4所示為改進的螢火蟲算法優(yōu)化PID控制器的流程圖。采用ITAE作為評價指標函數(shù)，如式(11)所示：

圖4 改進的螢火蟲算法優(yōu)化PID控制器的流程

(11)

在MATLAB中進行程序編寫，部分程序步驟如下：

步驟(1),初始化螢火蟲算法參數(shù)；

步驟(2),計算各螢火蟲的亮度并排序得到亮度最大的螢火蟲位置；

步驟(3),判斷迭代是否結束；達到最大迭代次數(shù)，則進行步驟(4)，否則進行步驟(5)；

步驟(4),輸出亮度最大的螢火蟲位置及其亮度；

步驟(5),根據(jù)式(3)更新螢火蟲的位置，對處在最佳位置的螢火蟲進行隨機擾動，搜索次數(shù)增加1，執(zhí)行步驟(2)，進行下一次搜索。

參數(shù)設置如下：設置螢火蟲種群規(guī)模為30，初始熒光素為5，熒光素濃度揮發(fā)速度系數(shù)為0.4，螢火蟲個體更新速度系數(shù)為0.6，決策域范圍更新系數(shù)初始值為0.08，螢火蟲的初始步長(0)為0.03，最大迭代次數(shù)為100，最小移動步長0.000 1，最大移動步長為1。

通過螢火蟲算法改進尋優(yōu)后的PID控制器參數(shù)為=24.308 1、=0.915 7和=1.480 3。

3 系統(tǒng)仿真結果及分析

圖5所示為利用Simulink搭建的采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)仿真模型，系統(tǒng)仿真參數(shù)設置如表2所示。

圖5 滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)Simulink仿真模型

表2 仿真參數(shù)

仿真對比改進和基本螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器，給系統(tǒng)分別施加階躍和斜坡信號，幅值為1 m，得到改進和基本螢火蟲算法仿真結果對比如圖6—圖7所示。

圖6 階躍響應曲線對比(局部) 圖7 斜坡響應曲線對比(局部)

由圖6可得：階躍響應下，與基本螢火蟲算法相比，改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器使調(diào)高系統(tǒng)超調(diào)量減小了21.6%，調(diào)整時間下降了18.1%，穩(wěn)態(tài)誤差降低了9.7%。

由圖7可得：斜坡響應下，與基本螢火蟲算法相比，改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器使調(diào)高系統(tǒng)超調(diào)量減小了38.4%，調(diào)整時間下降了22.8%，穩(wěn)態(tài)誤差降低了4.6%。

為驗證加入改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器的系統(tǒng)魯棒性能是否得到提高，對穩(wěn)態(tài)系統(tǒng)施加各種干擾，查看系統(tǒng)對干擾的抗干擾能力和抑制力度。

選取3種類型的信號干擾：脈沖信號干擾、階躍信號干擾和隨機信號干擾，系統(tǒng)抗干擾能力仿真曲線如圖8—圖10所示。

圖8所示為系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時對系統(tǒng)加入幅值為0.1 m、周期為1 s的脈沖干擾信號的局部響應對比曲線。可知：與基本螢火蟲算法相比，改進螢火蟲算法優(yōu)化后的PID控制系統(tǒng)的響應峰值減小了21.9%，調(diào)整時間下降了10.7%。

圖8 脈沖干擾響應曲線(局部) 圖9 階躍干擾響應曲線(局部)

圖9所示為系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時對系統(tǒng)加入幅值為0.05 m的階躍干擾信號的響應對比曲線?？芍号c基本螢火蟲算法相比，改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器系統(tǒng)的超調(diào)量減小了33.2%，調(diào)整時間下降了15.07%。

圖10所示為系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時對系統(tǒng)加入幅值為0.01 m、頻率為10 Hz的隨機干擾信號的響應對比曲線。可知：與基本螢火蟲算法相比，改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制系統(tǒng)的系統(tǒng)響應曲線波蕩范圍減小了40.1%。

圖10 隨機干擾響應對比曲線(局部)

由此可得：對滾筒調(diào)高智能化系統(tǒng)施加階躍、斜坡、不同類型干擾信號時，當加入改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器后，其響應性能和抗干擾性能得到大幅度提高，研究結果可在一定程度上為采煤機滾筒智能化發(fā)展提供參考。

4 結論

為提高采煤機滾筒調(diào)高智能化控制精度，對基本螢火蟲算法進行改進。對采煤機滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)進行數(shù)學建模，利用改進的螢火蟲算法對滾筒控制系統(tǒng)PID參數(shù)進行尋優(yōu)，并搭建了滾筒調(diào)高智能化控制系統(tǒng)仿真模型。對改進和基本螢火蟲算法系統(tǒng)的效果進行對比分析。對滾筒調(diào)高控制系統(tǒng)加入改進螢火蟲算法優(yōu)化的PID控制器后，系統(tǒng)響應性能和抗干擾性能得到較大改善和提高，主要得到以下結論：

(1)階躍信號下，優(yōu)化后的系統(tǒng)超調(diào)量、調(diào)整時間和穩(wěn)態(tài)誤差分別減小21.6%、18.1%和9.7%；

(2)斜坡信號下，優(yōu)化后的系統(tǒng)超調(diào)量、調(diào)整時間和穩(wěn)態(tài)誤差分別減小38.4%、22.8%和4.6%；

(3)脈沖干擾信號下，優(yōu)化后的系統(tǒng)超調(diào)量和調(diào)整時間分別減小21.9%和10.7%；

(4)階躍干擾信號下，優(yōu)化后的系統(tǒng)超調(diào)量和調(diào)整時間分別減小33.2%和15.07%；

(5)隨機干擾信號下，優(yōu)化后的系統(tǒng)響應曲線波蕩范圍減小40.1%。