賈 薈

（西寧城市建設(shè)開發(fā)有限責(zé)任公司，青海 西寧 810001）

0 引言

隨著現(xiàn)代建筑結(jié)構(gòu)向大跨度、高層和超高層發(fā)展，為縮小結(jié)構(gòu)截面、減輕結(jié)構(gòu)自重、提高保溫隔熱等性能，對混凝土提出了輕質(zhì)、高強和可持續(xù)發(fā)展等多方面的要求，高性能輕骨料混凝土因具備上述優(yōu)點而成為僅次于普通混凝土用量的一種新型混凝土[1-2]。高性能輕骨料混凝土是指利用高強輕骨料配制而成的密度為1 600～1 950 kg/m3，具有高強度、高流動性和高耐久性等特點的結(jié)構(gòu)用輕骨料混凝土[3-4]。高性能輕骨料混凝土不僅具有輕骨料混凝土的結(jié)構(gòu)自重輕、保溫和隔熱等優(yōu)點，而且還能滿足普通骨料高性能混凝土的性能指標(biāo)[5]。輕骨料混凝土高性能化的重要途徑除了添加高效外加劑和礦物摻合料之外，在混凝土基體中摻加各類纖維也是提高輕骨料混凝土韌性和力學(xué)強度的有效途徑。輕骨料混凝土的自重較同強度等級普通混凝土低20%以上，在橋梁加固拓寬工程中，輕骨料高強混凝土橋面鋪裝可在不影響橋梁主要承重體系、確保與普通混凝土強度等級相同的前提下，顯著減小結(jié)構(gòu)自重，降低橋梁恒載[6]。

1 研究背景

西寧市同仁路高架橋跨湟水河主橋，橋梁全長232 m，橋跨組合為66 m+100 m+66 m。橋面總寬25.5 m=0.5 m（防護欄）+12 m（行車道）+0.5 m（中央分隔墩）+12 m（行車道）+0.5 m（防護欄）。橋梁上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁，單幅橋為單箱單室截面，支點處梁高5.4 m，跨中及邊跨直線段處梁高2.3 m，箱梁高度從支點到跨中按2次拋物線變化。單幅橋箱梁頂板寬12.7 m，底板寬7.7 m，懸臂長2.5 m。頂板厚30 cm，底板厚28~80 cm，腹板厚45~60 cm。橋面橫坡通過箱梁整體旋轉(zhuǎn)形成。邊跨1/3跨設(shè)置1道橫隔板，中跨跨中及1/4跨分別設(shè)置1道橫隔板。橋梁上部結(jié)構(gòu)為滿堂支架逐段現(xiàn)澆施工，梁體分段長度分別為3.5 m、4.5 m，邊中跨合攏段長度為3 m。橋梁整體圖見圖1。

近年來，伴隨著西寧市經(jīng)濟迅猛發(fā)展，市區(qū)機動車輛急劇增加，通過該橋的車輛日益增長，尤其是重載車輛的增加，造成了該橋出現(xiàn)了不同程度的病害，如上部結(jié)構(gòu)的箱梁腹板、頂板、底板、橫隔板出現(xiàn)不同程度的裂縫，中跨跨中位置出現(xiàn)下?lián)系?。針對該橋目前出現(xiàn)的病害及其成因，為減小橋梁二期恒載，改善結(jié)構(gòu)受力，對橋面鋪裝層進行新做。新做防水鋼筋混凝土鋪裝層采用輕骨料混凝土LC40，其表觀密度不大于1 900 kg/m3。鋪裝材料屬性見表1；橋梁施工前后鋪裝層結(jié)構(gòu)圖見圖2和圖3。

圖2 加固前橋面鋪裝層結(jié)構(gòu)圖

圖3 加固后橋面鋪裝層結(jié)構(gòu)圖

表1 鋪裝材料性能表

2 有限元模型

本文采用Midas FEA有限元軟件建立橋梁的上部結(jié)構(gòu)進行研究，橋梁整體采用實體單元建模，如圖4所示。橋梁跨中和支點截面圖見圖5和圖6，橋梁的邊界布置圖見圖7。

圖4 橋梁有限元圖

圖5 橋梁跨中截面圖（單位：cm）

圖6 橋梁支點截面圖（單位：cm）

圖7 橋梁邊界布置圖

3 結(jié)果分析

輕骨料混凝土LC40相較于C40混凝土可減少約20%的自重。對采用輕骨料混凝土LC40和C40混凝土這2種鋪裝結(jié)構(gòu)的橋梁整體撓度和應(yīng)力進行對比分析，結(jié)果見圖8、圖9。

圖8 跨中位移圖

圖9 跨中應(yīng)力圖

由圖8可知，輕骨料混凝土結(jié)構(gòu)的底板最大位移為0.025 6 m，相較于C40混凝土的最大位移0.028 8 m減少了0.003 2 m。由圖9可知，輕骨料混凝土的縱橋向最大應(yīng)力為2.135 MPa，相較于C40混凝土的縱橋向最大應(yīng)力2.395 MPa減少了0.26 MPa；橫橋向最大應(yīng)力則由C40混凝土的0.367 MPa減小到了0.010 3 MPa。

2種鋪裝結(jié)構(gòu)下，湟水河大橋的邊跨頂板應(yīng)力圖、支點頂板應(yīng)力圖、跨中頂板應(yīng)力圖、邊跨底板應(yīng)力圖、跨中底板應(yīng)力圖和支點底板應(yīng)力圖見圖10~圖15。

圖10 邊跨頂板應(yīng)力圖

由圖10~圖12可知，采用輕骨料混凝土LC40的橋梁頂面橫向應(yīng)力相較于C40混凝土橋梁頂面的橫向應(yīng)力有所下降，特別是跨中頂板位置，其最大橫向拉應(yīng)力減小了11%，對結(jié)構(gòu)整體受力有一定的好處。

圖12 跨中頂板應(yīng)力圖

由圖13~圖15可知，橫向拉應(yīng)力最大出現(xiàn)在支點截面，相較于C40混凝土，采用輕骨料混凝土LC40時的橫向拉應(yīng)力下降了15%。

圖13 邊跨底板應(yīng)力圖

圖15 跨中底板應(yīng)力圖

圖11 支點頂板應(yīng)力圖

4 結(jié) 語

（1）本文基于Midas FEA建立了橋梁新舊鋪裝的實體有限元模型，分析了橋梁關(guān)鍵位置的應(yīng)力和位移。

圖14 支點底板應(yīng)力圖

（2）采用輕骨料混凝土LC40替代C40混凝土，能有效降低橋梁結(jié)構(gòu)的自重，從而減小橋梁關(guān)鍵位置的位移和應(yīng)力。