周志剛,方穎佳,孫緒康
(長沙理工大學(xué) 道路結(jié)構(gòu)與材料交通行業(yè)重點(diǎn)試驗(yàn)室,湖南 長沙 410114)
級(jí)配碎石廣泛應(yīng)用于半剛性路面結(jié)構(gòu)中,當(dāng)將其設(shè)置于半剛性底基層之上用作基層時(shí),可通過應(yīng)力吸收作用達(dá)到抑制半剛性結(jié)構(gòu)層反射裂縫的目的。由于碎石生產(chǎn)工藝和施工質(zhì)量控制等方面的問題,含黏粒土成分而水穩(wěn)定性不足,抗變形能力和強(qiáng)度也較差,在瀝青路面結(jié)構(gòu)中容易產(chǎn)生壓縮永久變形和剪切破壞。為了提高級(jí)配碎石的路用性能,可在傳統(tǒng)級(jí)配碎石中摻入1.0%~3.0%的水泥形成所謂的低劑量水泥改性級(jí)配碎石,它有別于水泥穩(wěn)定級(jí)配碎石半剛性基層,如此低的水泥劑量難以持續(xù)保證水泥穩(wěn)定級(jí)配碎石基層的整體性,其結(jié)構(gòu)和力學(xué)特性更接近于級(jí)配碎石散粒材料[1-7]。這些研究指出,低劑量水泥改性級(jí)配碎石在前期通過水泥漿體的包裹聯(lián)結(jié)和填充密實(shí)作用,其抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度均優(yōu)于傳統(tǒng)級(jí)配碎石且具有一定的剛度和板體性。但是,經(jīng)過交通荷載反復(fù)作用和季節(jié)性循環(huán),低劑量水泥改性級(jí)配碎石會(huì)逐漸失去前期黏結(jié)性,成為一種近乎松散的粒料。此時(shí),松散狀態(tài)下的微顆粒起填充密實(shí)作用,保證結(jié)構(gòu)具有較高的強(qiáng)度和剛度,仍能起到延緩半剛性基層反射裂縫的作用。由于這種特殊性,低劑量水泥改性級(jí)配碎石本質(zhì)上仍屬于級(jí)配碎石,也有別于半剛性材料。故其應(yīng)具有非線性力學(xué)特性,如其動(dòng)回彈模量應(yīng)與其受力水平有關(guān)。事實(shí)上,延西利[8]等系統(tǒng)地分析了4%水泥劑量的水泥穩(wěn)定碎石基層的黏、彈、塑特性,指出受壓時(shí)材料的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系呈現(xiàn)出非線性特征,在不同應(yīng)力水平下割線模量不同。因此,有必要進(jìn)一步開展低劑量水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的研究,為瀝青路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供依據(jù),促進(jìn)其工程推廣應(yīng)用,在充分發(fā)揮級(jí)配碎石基層的抗裂和排水等性能優(yōu)勢的同時(shí),進(jìn)一步改善其水穩(wěn)定性和抗變形與破壞能力。
關(guān)于碎石材料動(dòng)回彈模量至今已有不少研究工作。如許濤[9]等利用動(dòng)三軸試驗(yàn)研究級(jí)配碎石各向異性的回彈特性。結(jié)果表明,級(jí)配碎石回彈模量隨含水率的增加、應(yīng)力水平降低而逐漸減少,并驗(yàn)證了Uzan 模型適用于隧道排水基層級(jí)配碎石實(shí)際受力狀態(tài)。ARAYA[10]等提出一種新方法,利用有限元模擬重復(fù)荷載CBR試驗(yàn)以測定粒料材料的回彈模量,通過三軸試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析含水率、壓實(shí)度等因素對(duì)粒料顆粒回彈特性的影響規(guī)律。蔣應(yīng)軍[11]等基于離散元數(shù)值模擬,提出級(jí)配碎石TT-NSM數(shù)值模型,通過模擬動(dòng)三軸試驗(yàn)研究級(jí)配碎石塑性變形規(guī)律,揭示級(jí)配碎石累計(jì)破壞行為,并驗(yàn)證模型可靠性。DAN[12]等通過重復(fù)加載三軸試驗(yàn),量化級(jí)配碎石在不同應(yīng)力水平和含水率下的水分敏感性,建立水分敏感性與彈性響應(yīng)的聯(lián)系。結(jié)果表明,改進(jìn)后的非線性模型可以表征不同含水率下的回彈模量,且可以通過在某一含水條件下的模量預(yù)估一定含水率下的回彈模量。
本文將在級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量研究的基礎(chǔ)上,通過動(dòng)三軸試驗(yàn)測定低劑量水泥改性級(jí)配碎石的動(dòng)回彈模量,分析在不同應(yīng)力水平(圍壓和軸壓)下級(jí)配、水泥劑量、壓實(shí)度、含水率對(duì)動(dòng)回彈模量的影響規(guī)律,對(duì)比分析不同碎石材料動(dòng)回彈模量預(yù)估模型的適用性,結(jié)合不同類型基層瀝青路面結(jié)構(gòu)的非線性力學(xué)分析,提出不同層位的低劑量水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量取值的建議范圍。
本文采用的碎石源自于廣西百色市,為石灰?guī)r機(jī)制碎石。對(duì)粗細(xì)集料各項(xiàng)性能指標(biāo)進(jìn)行了測試,結(jié)果均滿足規(guī)范要求[13]。其中主要性能指標(biāo)測試結(jié)果如表1所示。
表1 集料技術(shù)性能指標(biāo)測試結(jié)果Table 1 Test results of aggregate technical performance index
低劑量水泥改性級(jí)配碎石理想設(shè)計(jì)狀態(tài)是,由于低劑量水泥的添加,使得碾壓之后的級(jí)配碎石初期表現(xiàn)出類似水穩(wěn)材料的板體性,隨著交通荷載的反復(fù)碾壓,使前期形成的板體逐漸碎裂,呈現(xiàn)出松散粒料的受力特性。而松散粒料本身不具有黏聚力,其承受荷載能力取決于粗細(xì)集料之間的嵌鎖和咬合。因此,級(jí)配碎石的級(jí)配對(duì)其力學(xué)性能尤為重要。為了充分反映級(jí)配對(duì)混合料力學(xué)性能的影響,選擇規(guī)范[14]中水泥穩(wěn)定類基層骨架密實(shí)型級(jí)配下限和懸浮密實(shí)型上限2種級(jí)配,如表2所示的級(jí)配GⅠ和GⅢ。同時(shí)利用SAC級(jí)配設(shè)計(jì)方法確定了級(jí)配GⅡ,它屬于一種骨架密實(shí)型級(jí)配。表中GⅣ級(jí)配是實(shí)體工程實(shí)測24組碎石級(jí)配的均值級(jí)配。
表2 級(jí)配碎石混合料的級(jí)配組成Table 2 Graded composition of graded crushed stone mixture
影響低劑量水泥改性級(jí)配碎石力學(xué)性能的因素除了原材料和荷載水平之外,主要考慮級(jí)配、水泥劑量、壓實(shí)度和含水率。其中僅對(duì)級(jí)配GⅡ就水泥劑量、壓實(shí)度和含水率的影響開展研究。根據(jù)擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果,擬定影響因素取值范圍,具體試驗(yàn)方案如表3所示。
表3 動(dòng)回彈模量試驗(yàn)方案Table 3 Test scheme of dynamic modulus of resilience
本文采用UTM三軸試驗(yàn)儀(內(nèi)置式)。軸向荷載氣壓動(dòng)態(tài)輸出0~25 kN,振幅0~100 mm,側(cè)壓采用氣壓,范圍為0~2.5 MPa。荷載頻率為1 Hz。
在級(jí)配碎石成型過程中,為防止試樣撓動(dòng),采用鋼制對(duì)開圓形試筒,成型試件時(shí)內(nèi)置一乳膠套,為成型后的混合料試件提供圍壓保護(hù)。成型過程中,每層擊實(shí)后,刨松表面,裝填下一層。整平試件頂面,加上蓋板和試件帽,卸除對(duì)開成型筒,脫去乳膠套,用鋼尺量測試件的實(shí)際高度。測量誤差不得大于±2 mm。再套上完好的乳膠套,將兩頭扎緊,以防試驗(yàn)中泄氣。試件養(yǎng)生齡期統(tǒng)一為90 d。
在動(dòng)三軸試驗(yàn)中,荷載作用的加載波形和時(shí)間應(yīng)模擬在車輛沖擊作用下路面的實(shí)際情況。參考國內(nèi)外學(xué)者研究和回彈模量試驗(yàn)規(guī)范,重復(fù)荷載采用半正矢波脈沖動(dòng)應(yīng)力,加載頻率1 Hz,其中應(yīng)力作用時(shí)間0.1 s,間歇時(shí)間0.9 s。在此荷載模式下,可近似模擬車速80 km/h的交通荷載在路面結(jié)構(gòu)層中的動(dòng)應(yīng)力。其荷載函數(shù)表達(dá)式如下:
(1)
式中:P0為荷載振幅;Pc為預(yù)加荷載。
參考在標(biāo)準(zhǔn)荷載下國內(nèi)粒料基層應(yīng)力水平與主應(yīng)力比區(qū)間[15],擬定動(dòng)三軸回彈模量試驗(yàn)應(yīng)力加載序列,如表4所示。試驗(yàn)表明,荷載重復(fù)作用200次后,試件變形已經(jīng)穩(wěn)定,取最后5次的數(shù)據(jù)計(jì)算動(dòng)回彈模量值。
表4 動(dòng)回彈模量測試荷載施加序列Table 4 Load sequence of test scheme for dynamic resilience modulus
4種級(jí)配的水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。
從圖1曲線可看出,各個(gè)級(jí)配下的動(dòng)回彈模量均隨偏應(yīng)力和體應(yīng)力的增大而增大。當(dāng)圍壓處于50~150 kPa時(shí),GⅣ、GⅡ級(jí)配動(dòng)回彈模量明顯高于GⅢ、GⅠ級(jí)配。GⅡ級(jí)配為骨架密實(shí)結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)級(jí)配中粗集料相互嵌擠形成空間骨架,細(xì)集料填充骨架空隙,2%劑量的水泥通過膠結(jié)作用,增加結(jié)構(gòu)的抗變形能力,進(jìn)一步提高了動(dòng)回彈模量,它與GⅣ的動(dòng)回彈模量值范圍在957~1 862 MPa之間。GⅠ雖為骨架密實(shí)級(jí)配,但由于粗集料過多,中間過渡的細(xì)集料偏少,形成的骨架結(jié)構(gòu)相對(duì)孤立,造成2%劑量水泥不能更好地發(fā)揮其對(duì)骨料的填充黏結(jié)效果,成型時(shí)容易離析,故動(dòng)回彈模量最低,其值在415~787 MPa之間。GⅢ級(jí)配為懸浮密實(shí)型,通過細(xì)集料壓密和水泥黏結(jié)作用,具有一定的抗變形能力,因而動(dòng)回彈模量處于GⅠ、GⅡ級(jí)配之間。在同樣條件下,GⅣ、GⅡ級(jí)配的動(dòng)回彈模量值比GⅢ級(jí)配的高186~526 MPa,為1.21~1.42倍;比GⅠ級(jí)配的高542~1 084 MPa,為1.11~2.41倍。
注:任意工況下的階梯曲線從左至右表示按50、100、150 kPa施加圍壓
3種水泥劑量的水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。由圖2看出,動(dòng)回彈模量隨水泥劑量的增大而增大。在低圍壓下,水泥劑量愈高,模量增長幅度愈顯著,隨著圍壓進(jìn)一步增大而趨于穩(wěn)定。當(dāng)水泥劑量位于1%~2%時(shí),動(dòng)回彈模量值在660~1 727 MPa之間。在相同條件下,2%水泥劑量的動(dòng)回彈模量值比1%水泥劑量的高244~491 MPa,為1.24~1.45倍。圍壓由50 kPa增大到150 kPa條件下,動(dòng)回彈模量均表現(xiàn)出與偏應(yīng)力和體應(yīng)力的正相關(guān)性。一方面,水泥通過水化凝膠作用,提高級(jí)配碎石的強(qiáng)度。另一方面,未水化水泥顆粒作為微骨料進(jìn)一步填充密實(shí)孔隙,形成更為致密的結(jié)構(gòu)體。水泥劑量為3%時(shí),在低圍壓(50 kPa)表現(xiàn)出模量與偏應(yīng)力、體應(yīng)力的正相關(guān)性。但當(dāng)圍壓升至100 kPa時(shí),模量趨于穩(wěn)定;圍壓繼續(xù)上升至150 kPa時(shí),模量先減小,后增大,呈凹形變化,動(dòng)回彈模量值在922~2 430 MPa之間。在同等條件下,3%水泥劑量的動(dòng)回彈模量值比1%水泥劑量的高262~1 348 MPa,為1.40~2.25倍。顯然,此時(shí)與3%水泥劑量下級(jí)配碎石趨于半剛性材料特征密切相關(guān)。
注:任意工況下的階梯曲線從左至右表示按50、100、150 kPa施加圍壓
3種壓實(shí)度的水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。
由圖3表明,在同一應(yīng)力狀態(tài)下,高壓實(shí)度下的動(dòng)回彈模量在1 222~2 358 MPa之間,表現(xiàn)為隨偏應(yīng)力、體應(yīng)力的正相關(guān)性,且始終高于在較低壓實(shí)度時(shí)的模量,在同等條件下,比其高147~800 MPa,為1.11~1.51倍。這是由于壓實(shí)度較高時(shí)的試件內(nèi)部結(jié)構(gòu)空隙較少且更為緊密,在受到偏壓和圍壓作用時(shí),不易發(fā)生變形。在較低壓實(shí)度下,低圍壓時(shí)的動(dòng)回彈模量隨偏應(yīng)力、體應(yīng)力呈正相關(guān)性,當(dāng)圍壓繼續(xù)增大,模量增長逐步放緩并趨于穩(wěn)定值,94%和98%壓實(shí)度下的動(dòng)回彈模量相差不大,在957~1 727 MPa之間。通過不同應(yīng)力狀態(tài)、不同壓實(shí)度下的模量對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)壓實(shí)度較低時(shí),通過增大圍壓可以提高材料的強(qiáng)度和抗變形能力,呈現(xiàn)較大的模量。
注:任意工況下的階梯曲線從左至右表示按50、100、150 kPa施加圍壓
3種含水率的水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。
試驗(yàn)結(jié)果表明,動(dòng)回彈模量隨含水率的增大而降低,模量與偏壓應(yīng)力、體應(yīng)力呈正相關(guān)性。在相同應(yīng)力狀態(tài)下,含水率較小時(shí),碎石嵌擠作用更顯著,顆粒間的摩擦力增加,碎石材料具有一定的剛度,表現(xiàn)為模量增大,其模量值在1 196~2 396 MPa之間,比最佳含水率下的動(dòng)回彈模量高239~670 MPa,為1.25~1.44倍。為了控制混合料壓實(shí)度的一致性,需繼續(xù)施加壓力,導(dǎo)致集料破碎。此時(shí),混合料級(jí)配細(xì)化,細(xì)顆粒填充壓密,整個(gè)結(jié)構(gòu)更密實(shí),動(dòng)回彈模量進(jìn)一步增大。當(dāng)達(dá)到最佳含水率時(shí),動(dòng)回彈模量值在957~1 727 MPa之間。當(dāng)含水率較大時(shí),過多的水分附著在集料表面,孔隙水壓力增加,粗骨料的嵌鎖咬合作用減弱,容易產(chǎn)生集料離析,動(dòng)回彈模量明顯降低,其模量值在671~1 336 MPa,比最佳含水率下動(dòng)回彈模量小286~420 MPa,為0.69~0.78倍。在相同條件下,含水率的增加,骨料間的相互作用減小、孔隙水壓力和有效應(yīng)力增大,導(dǎo)致低劑量水泥改性級(jí)配碎石回彈模量降低。在我國公路設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)驗(yàn)算中,粒料層的回彈模量應(yīng)修正為平衡濕度狀態(tài)下的回彈模量。當(dāng)粒料層施工完成后,濕度逐漸降低,最終達(dá)到濕度平衡狀態(tài)。實(shí)測平衡濕度狀態(tài)下的含水率為2.7%,由此,低劑量水泥改性級(jí)配碎石回彈模量濕度修正系數(shù)為1.25~1.44。
注:任意工況下的階梯曲線從左至右表示按50、100、150 kPa施加圍壓
上述試驗(yàn)結(jié)果表明,在級(jí)配碎石中添加低劑量水泥并未改變級(jí)配碎石非線性力學(xué)特性,即動(dòng)回彈模量與應(yīng)力水平之間具有明顯的相關(guān)性。對(duì)于級(jí)配碎石的動(dòng)回彈模量,國內(nèi)外學(xué)者基于粒料材料的彈塑性、非線性和模量應(yīng)力依賴性特征,構(gòu)建了多種碎石材料動(dòng)回彈模量-應(yīng)力非線性關(guān)系預(yù)估模型。如SEED[16]考慮圍壓對(duì)動(dòng)回彈模量的影響,以體應(yīng)力表征粒料材料的彈性特性,提出k-θ模型,即MR=k1θk2。通過引入大氣壓pa,修正k-θ模型,得:
(2)
式中:MR為回彈模量;pa為大氣氣壓,一般取0.1 MPa;θ為第一應(yīng)力不變量;k1、k2為模型回歸參數(shù)。
UZAN[17]基于級(jí)配碎石剪脹性破壞,引入偏應(yīng)力σd,綜合考慮圍壓和剪應(yīng)力對(duì)碎石回彈模量的影響,故提出UZAN模型:
(3)
式中:σd為偏應(yīng)力;k1、k2、k3為模型回歸參數(shù);其余參數(shù)同上。
為了更全面體現(xiàn)碎石材料在三維空間下的應(yīng)力特性,WITCZAK[18]引入八面體剪應(yīng)力代替偏應(yīng)力,并解決量綱問題。美國SHRP通過在八面體剪應(yīng)力項(xiàng)中加1解決模量不定問題,提出NCHRP1-28A復(fù)合模型[19]:
(4)
式中:τoct為八面體剪應(yīng)力;其余參數(shù)同上。
按k-θ模型、Uzan模型、NCHRP1-28A復(fù)合模型將試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合回歸,擬合回歸參數(shù)如表5所示。
對(duì)比表中3種模型的相關(guān)系數(shù),NCHRP1-28A復(fù)合模型擬合效果最優(yōu),UZAN模型次之,k-θ模型略顯不足。因此,NCHRP1-28A復(fù)合模型能夠合理地表征低劑量水泥改性級(jí)配碎石應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。
表5 級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量預(yù)估模型參數(shù)回歸結(jié)果Table 5 The parameter regression results of the prediction model of dynamic resilience modulus of graded crushed rock
選用NCHRP1-28A復(fù)合模型進(jìn)行影響因素敏感性分析。k1、k2、k3作為模型參數(shù),其代表的物理意義和對(duì)級(jí)配、水泥劑量、壓實(shí)度、含水率共4個(gè)因素的敏感性不同,計(jì)算各因素下相應(yīng)參數(shù)的變異系數(shù)(取絕對(duì)值),見表6。
表6 四因素下NCHRP1-28A復(fù)合模型參數(shù)的變異系數(shù)Table 6 Coefficient of variation of the parameters of the NCHRP1-28A compound model under four factors
不同級(jí)配條件下,k1變異系數(shù)最大,k3次之,說明模型的3個(gè)參數(shù)中k1對(duì)級(jí)配敏感性最大。相應(yīng)地,k3對(duì)水泥劑量、壓實(shí)度、含水率的敏感性最大;k1對(duì)水泥劑量、壓實(shí)度敏感性最??;k2對(duì)含水率敏感性最低。由此可見,整體上,k3對(duì)各參數(shù)最為敏感,即八面體剪應(yīng)力對(duì)各影響因素最為敏感,進(jìn)一步說明低劑量水泥改性級(jí)配碎石的剪切強(qiáng)度控制的重要性。總體上,水泥劑量對(duì)應(yīng)模型的3個(gè)參數(shù)的變異系數(shù)最大,說明水泥劑量對(duì)模型參數(shù)的影響最大,進(jìn)而對(duì)材料的模量大小起著決定作用。
對(duì)表7所示的含低劑量水泥改性級(jí)配碎石基層的瀝青路面結(jié)構(gòu),開展雙圓垂直均布荷載作用下的路面結(jié)構(gòu)非線性力學(xué)分析,計(jì)算級(jí)配碎石基層內(nèi)部荷載應(yīng)力。通過NCHRP1-28A復(fù)合模型反復(fù)迭代出級(jí)配碎石基層不同部位的動(dòng)回彈模量,從而得到不用路面結(jié)構(gòu)中低劑量水泥改性級(jí)配碎石的動(dòng)回彈模量取值范圍,如表8所示。
結(jié)果表明,組合式基層瀝青路面結(jié)構(gòu)中低劑量水泥級(jí)配碎石基層模量取值范圍為615~1 680 MPa;半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)中低劑量水泥級(jí)配碎石底基層模量取值范圍為400~1 440 MPa;柔性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)中低劑量水泥級(jí)配碎石基層模量取值范圍為1 160~1 450 MPa,底基層模量取值范圍為580~825 MPa。可以看到,通過添加低劑量水泥、選用優(yōu)良級(jí)配和控制壓實(shí)度與含水率,可使級(jí)配碎石的動(dòng)回彈模量明顯增大,數(shù)倍于現(xiàn)行瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范中表5.3.8的推薦值200~400 MPa(基層)和180~250 MPa(底基層)。
表7 瀝青路面結(jié)構(gòu)計(jì)算模型Table 7 Calculation model of asphalt pavement structure
表8 不同層位低劑量水泥改性級(jí)配碎石模量取值范圍Table 8 Range of modulus values for low-dose cement-modi-fied graded crushed rock at different levels
a.動(dòng)回彈模量試驗(yàn)結(jié)果表明,低劑量水泥改性級(jí)配碎石的力學(xué)特性具有類似于無結(jié)合料級(jí)配碎石的非線性特征,動(dòng)回彈模量受應(yīng)力水平的影響明顯,有別于水泥穩(wěn)定碎石半剛性材料。水泥劑量對(duì)動(dòng)回彈模量有明顯的影響,動(dòng)回彈模量在低圍壓下隨水泥劑量的增大而增大,隨圍壓進(jìn)一步增大而緩慢增長趨于穩(wěn)定。當(dāng)水泥劑量達(dá)到3%時(shí),混合料的力學(xué)特性趨于水泥穩(wěn)定碎石半剛性材料。為保持級(jí)配碎石抗裂等性能優(yōu)勢,水泥劑量不宜高于3%。
b.動(dòng)回彈模量受級(jí)配的影響最大。在相同的應(yīng)力水平下,優(yōu)良的骨架密實(shí)型級(jí)配混合料的抗變形能力優(yōu)于懸浮密實(shí)型級(jí)配混合料。含水率對(duì)動(dòng)回彈模量影響較大,隨含水率的減小而增大,施工時(shí)需控制最佳含水率。壓實(shí)度對(duì)級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量的影響相對(duì)較小,壓實(shí)度偏低時(shí)增大荷載和圍壓可提高混合料的動(dòng)回彈模量。
c.利用k-θ模型、Uzan模型、NCHRP1-28A復(fù)合模型,分別對(duì)低劑量水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析,結(jié)果表明NCHRP1-28A復(fù)合模型擬合效果更優(yōu),能更好地反映低劑量水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量與應(yīng)力水平的的非線性關(guān)系,能夠合理地預(yù)估其動(dòng)回彈模量。
d.對(duì)含低劑量水泥改性級(jí)配碎石基層或底基層的組合式基層、半剛性基層、柔性基層瀝青路面結(jié)構(gòu),進(jìn)行非線性數(shù)值模擬分析,指出在級(jí)配碎石中添加低劑量水泥能顯著提高其動(dòng)回彈模量,有利于增強(qiáng)含級(jí)配碎石基層的柔性基層和組合式基層瀝青路面結(jié)構(gòu)承載能力和抗變形能力,并提出了不同結(jié)構(gòu)類型瀝青路面中不同層位低劑量水泥改性級(jí)配碎石動(dòng)回彈模量值的建議范圍。