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        空間可展薄膜平面結構的動力學建模及在軌參數(shù)辨識研究*

        2022-08-24 05:58:10張華劉漢武蔡國平彭福軍
        動力學與控制學報 2022年1期
        關鍵詞:陣面撐桿豆莢

        張華 劉漢武 蔡國平 彭福軍

        (1.上海宇航系統(tǒng)工程研究所,上海201109)(2.上海市空間飛行器機構重點實驗室,上海 201108)(3.上海交通大學工程力學系,海洋工程國家重點實驗室,上海 200240)

        引言

        薄膜與桁架的組合結構[1,2]作為空間可展結構的一種重要結構形式,具有質量輕、尺寸大、構型靈活多樣、便于調(diào)節(jié)等優(yōu)點,在航天器太陽翼、天線等柔性附件方面有廣泛應用[3,4],例如DLR和ESA研制的P波段SAR天線尺寸達到18m×4.3m,美國DARPA研制的ISAT超大型薄膜天線展開尺度達到100m并于2010年通過飛行演示驗證.由于采用薄膜預張力與桁架組合裝配設計,其動力學性能極為復雜,而動力學性能參數(shù)對其在軌穩(wěn)定度的控制具有重要影響[5],獲取其動力學性能參數(shù)為航天器控制系統(tǒng)提供輸入變得至關重要.由于地面重力、空氣阻尼對薄膜結構的影響,采用地面試驗測試獲取薄膜結構的動力學性能參數(shù)變得極為困難甚至不可行,因此利用動力學開展建模分析、模態(tài)參數(shù)在軌辨識研究,通過航天器空間真實響應數(shù)據(jù)采用一定的參數(shù)辨識技術來獲得其較為真實的模態(tài)參數(shù),以評估薄膜結構的動力學性能,成為解決該問題的有效途徑之一.已有學者對可展薄膜結構開展了相關動力學分析研究:Hu[6]基于整體薄膜結構模型研究發(fā)現(xiàn)空氣對預應力薄膜結構動態(tài)特性有著顯著影響;Liu等[7]研究了幾何參數(shù)對薄膜基頻的影響,薄膜結構模態(tài)隨花邊圓心角增大而提高.由于薄膜結構平面超柔性、大尺度、弱阻尼特點,整體結構的固有模態(tài)低且密集,給參數(shù)辯識帶來很大困難.國外相關機構在模態(tài)在軌辨識方面做過較多實驗驗證,如美國NASA利用反作用輪激勵、陀螺輸出,在頻域內(nèi)獲取哈勃望遠鏡在軌模態(tài)參數(shù)[8];國際空間站上曾經(jīng)開展了5次模態(tài)參數(shù)的在軌辨識試驗[9];日本NASDA于1995-1996年對工程試驗衛(wèi)星-6(ETS-VI)進行了撓性參數(shù)的在軌辨識工作[10],并于2006年對ETS-Ⅷ采用時域法再次進行模態(tài)參數(shù)辨識;俄羅斯和平號空間站總共進行了一年時間的在軌模態(tài)試驗[11].然而,上述相關研究多集中在太陽電池翼方面,對于含預緊張力的薄膜結構平面天線這類航天器柔性附件少有報道.

        本文對薄膜結構平面天線開展動力學建模及分析,以某航天器實際在軌飛行激勵數(shù)據(jù)作為激勵,施加于所建立的動力學模型以獲取薄膜結構的多點響應,基于輸入輸出數(shù)據(jù),采用特征系統(tǒng)實現(xiàn)方法(ERA)辨識薄膜結構的動力學參數(shù).通過辨識結果與仿真結果對比分析,結果表明ERA方法可有效地辨識出薄膜結構平面天線的低階固有頻率和模態(tài),為未來工程化應用奠定基礎.

        1 幾何描述

        1.1 結構組成

        天線結構模型主要包括:薄膜陣面、支撐桁架、拉索、張拉機構及形狀控制機構等,構型示意圖見圖1所示.薄膜陣面邊沿設計為懸鏈拉索,可展開支撐桁架包括豆莢桿、豆莢桿展開機構、張力撐桿和端桿.豆莢桿為應變能柔性桿,在薄膜結構展開狀態(tài)下滿足一定的剛度、屈曲載荷要求,其截面呈“Ω”形狀,它與端桿固連組成薄膜結構的支撐框架,豆莢桿收攏時處于壓扁卷曲狀態(tài),展開時則依靠自身彈性應變能從扁平狀態(tài)恢復為自然管形狀態(tài).張力撐桿通過搭接裝置套在兩組平行的豆莢桿上,可相對豆莢桿平移滑動,其上固定有張拉機構和形狀調(diào)節(jié)機構,每一個張緊點布置一根張力撐桿,相比豆莢桿而言,張力撐桿具有較大的抗拉壓、彎曲剛度,用于實現(xiàn)陣面張緊和面外位置調(diào)整.薄膜陣面是天線的核心結構部件,展開后由于張緊點的拉力作用,其邊緣為拋物線懸索形態(tài),縱向13跨,橫向4跨.薄膜陣面為柔性材料,抗彎剛度小,不能受壓,依靠張拉機構可以改變膜面預應力水平,從而改變膜面剛度.膜面張緊后,張力撐桿承受張拉機構的反作用力,確保預應力不傳遞至豆莢桿.

        圖1 薄膜可展結構構型示意圖Fig.1 Membrane structure frame figure

        1.2 材料屬性

        豆莢桿采用碳纖維/環(huán)氧復合材料,截面形狀及鋪層設計見圖2所示,單層厚度0.04mm.端桿及張力撐桿為鋁合金材料,其中端桿為矩形截面,張力撐桿為管形截面.薄膜陣面采用玻纖/PI復合膜,厚度為0.5mm.拉索為Φ1mm圓截面Kevlar纖維,設計張緊力10~60N.

        圖2 應變能支撐桁架截面尺寸及鋪層Fig.2 Truss's section dimension and material ply

        表1 材料性能參數(shù)(常溫)Table 1 Material performance parameter

        2 動力學模型及分析結果

        2.1 平衡方程

        2.2 邊界條件

        張力撐桿、展開機構、端桿等可展薄膜結構各個零件之間的連接,采用耦合自由度的方式實現(xiàn)位移邊界協(xié)調(diào).薄膜陣面與拉索、張力撐桿之間的采用梁索單元實現(xiàn)連接,以便施加預緊載荷,實現(xiàn)預緊力邊界可連續(xù).薄膜陣面本體采用膜單元,承受單向拉伸及面內(nèi)剪切.有限元模型見圖3所示.

        圖3 薄膜可展結構有限元模型及張緊點標示圖Fig.3 Membrane structure finite element model and pre-force point

        薄膜陣面結構各位置張緊力見表2,三個方向的張緊力并不完全一致.依據(jù)式(6)~式(8),為模擬張緊力大小,給定參考溫度0℃,同時依據(jù)不同位置方向的張緊力大小及材料線膨脹系數(shù),施加不同的外載溫度.

        表2 薄膜陣面結構張緊力分布Table 2 Membrance Structure pre-force

        2.3 分析結果

        由表1材料特性及式(6)可計算出溫度載荷,將該溫度載荷施加于有限元模型即可實現(xiàn)膜面張緊,圖4為每個張緊點的張緊拉力,與表2中的數(shù)據(jù)吻合,說明模型中的溫度等效合理有效.根據(jù)薄膜結構固支約束邊界及張緊拉力,可計算出薄膜結構的主要頻率及振型(前6階見圖5).系統(tǒng)前80階固有頻率均小于1Hz,且大多為薄膜陣面的局部模態(tài),屬典型低頻、密集結構.

        圖4 薄膜結構張緊拉力(N)Fig.4 Membrane structure pre-force(N)

        圖5 薄膜結構前六階頻率及振型Fig.5 Membrane structure vibration modes

        3 參數(shù)辨識算法

        4 數(shù)值仿真及辨識

        在對可展薄膜平面結構進行動力學參數(shù)辨識之前,先以一個經(jīng)過地面試驗驗證,且經(jīng)動力學模型修正的太陽電池翼結構為對象開展固有頻率的辨識仿真,以此驗證ERA方法的有效性.

        4.1 太陽電池翼結構參數(shù)辨識

        太陽電池翼尺寸長5.4m,寬1.17m,總質量22.6kg.太陽翼基板為鋁蜂窩結構,面板為碳纖維網(wǎng)格結構,基板之間采用鉸鏈鎖定機構連接,以此保證太陽翼在軌平面度和剛度要求.在太陽翼基板的每個角點及中軸線布置響應采集點共計18個,采樣頻率為1000Hz,與星本體連接點施加外載荷激勵.表3中結果分別為采用有限元(經(jīng)地面試驗修正后)和ERA方法所得到的太陽翼前6階固有頻率.可以看出,ERA方法辨識得到的太陽翼前6階固有頻率與有限元分析結果幾乎完全吻合.

        圖6 太陽翼有限元模型及標識Fig.6 Sampling points on solar cell structure

        表3 太陽電池翼固有頻率辨識結果(Hz)Table 3 Identifying results of natural frequencies of solar cell(Hz)

        4.2 可展薄膜平面結構參數(shù)辨識

        利用第2節(jié)建立的薄膜結構平面天線有限元模型,在星體連接點施加某航天器實際飛行時產(chǎn)生的加速度激勵(見圖7)作為輸入數(shù)據(jù),通過瞬態(tài)非線性動力學分析,在薄膜陣面和支撐桁架上取圖8所示共60個點的加速度響應作為輸出數(shù)據(jù).

        圖7 加速度激勵輸入曲線Fig.7 Variations of acceleration input with respect to time

        圖8 薄膜結構平面天線采樣點示意圖Fig.8 Sampling points on the membrane structure

        辨識過程中數(shù)據(jù)采樣時間間隔Δt取0.001s,采樣時間段為21s-24s,Hankel矩陣的行塊數(shù)取120,構造的Hankel矩陣的維數(shù)是2880×2880.由于信號噪聲和結構非線性等因素的影響,對Hankel進行奇異值分解時存在系統(tǒng)定階困難,需人為給定系統(tǒng)階次,即A′的階次,為避免模態(tài)遺漏,需對系統(tǒng)階次進行估計,這樣就會導致虛假模態(tài)的出現(xiàn),本文采用模態(tài)相位共線性方法(Modal Phase Colinearity,MPC)進行虛假模態(tài)剔除.表8為辨識結果,可以看出,薄膜天線結構前5階固有頻率均小于0.5Hz,為低頻密集結構,辨識結果與FEA分析的結果吻合較好.

        表4 薄膜結構平面天線固有頻率辨識結果(Hz)Table 4 Identifying results of natural frequencies of the mem?brane structure plane antenna(Hz)

        5 結論

        本文對空間可展薄膜平面結構的動力學建模及固有頻率在軌參數(shù)辨識進行了研究,研究結果表明,ERA方法可以有效辨識出薄膜平面結構的低階頻率,尤其是對結構系統(tǒng)占主要能量振動的前二階模態(tài),辨識結果與有限元分析的比對誤差不到5%,可有效為后續(xù)開展工程化實施和在軌振動控制奠定基礎.

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